Gjatë funksionimit të makinerive dhe strukturave inxhinierike, lindin strese në elementët e tyre që ndryshojnë me kalimin e kohës në një sërë ciklesh. Për të llogaritur elementët për forcën, është e nevojshme të keni të dhëna për vlerat e kufijve të qëndrueshmërisë gjatë cikleve me koeficientë të ndryshëm asimetrie. Prandaj, krahas testeve me cikle simetrike, testet kryhen edhe me cikle asimetrike.
Duhet të kihet parasysh se testet e qëndrueshmërisë me cikle asimetrike kryhen në makina speciale, dizajnet e të cilave janë shumë më të ndërlikuara sesa modelet e makinave për testimin e ekzemplarëve me një cikël lakimi simetrik.
Rezultatet e testeve të qëndrueshmërisë në cikle me koeficientë të ndryshëm asimetrie zakonisht paraqiten në formën e diagrameve (grafikëve) që përshkruajnë marrëdhënien midis çdo dy parametri të cikleve kufitare.
Këto diagrame mund të ndërtohen, për shembull, në koordinata nga, quhen diagrame të amplitudës kufitare, ato tregojnë lidhjen midis sforcimeve mesatare dhe amplitudave të cikleve kufitare-cikle për të cilat sforcimet maksimale janë të barabarta me kufijtë e qëndrueshmërisë: Këtu dhe më poshtë do të shënohet cikli i sforcimeve kufitare maksimale, minimale, mesatare dhe amplitude
Një diagram i varësisë ndërmjet parametrave të ciklit limit mund të ndërtohet edhe në koordinata.Një diagram i tillë quhet diagram streset përfundimtare.
Gjatë llogaritjes së strukturave të çelikut në inxhinierinë industriale dhe civile, përdoren diagrame që japin lidhjen midis koeficientit të asimetrisë së ciklit R dhe kufirit të qëndrueshmërisë Otaks.
Le të shqyrtojmë në detaje diagramin e amplitudave kufizuese (nganjëherë quhet diagram), i cili përdoret më tej për të marrë varësitë e përdorura në llogaritjet e forcës në tensione të ndryshueshme.
Për të marrë një pikë të diagramit në shqyrtim, është e nevojshme të testoni një seri mostrash identike (të paktën 10 copë) dhe të ndërtoni një kurbë Wöhler, e cila do të përcaktojë vlerën e kufirit të qëndrueshmërisë për një cikël me një koeficient të caktuar asimetrie ( kjo vlen edhe për të gjitha llojet e tjera të diagrameve për ciklet kufi).
Supozoni se testet janë kryer me një cikël lakimi simetrik; si rezultat u përftua vlera e kufirit të qëndrueshmërisë.Koordinatat e pikës që përshkruan këtë cikël limit janë: [shih. formulat (1.15) - (3.15)], d.m.th., pika është në boshtin y (pika A në Fig. 6.15). Për një cikël asimetrik arbitrar, sipas kufirit të qëndrueshmërisë të përcaktuar nga eksperimentet, nuk është e vështirë të gjendet. Sipas formulës (3.15),
por [shih formula (5.15)], pra,
Në veçanti, për një cikël zero me një kufi qëndrueshmërie të barabartë me
Ky cikël i përgjigjet pikës C në diagramin e paraqitur në fig. 6.15.
Pasi të keni përcaktuar vlerën eksperimentale për pesë ose gjashtë cikle të ndryshme, me formulat (7.15) dhe (8.15) merren koordinatat dhe pikat individuale që i përkasin kurbës kufitare. Për më tepër, si rezultat i provës me një ngarkesë konstante, përcaktohet qëndrueshmëria në tërheqje e materialit, e cila, për hir të përgjithësimit të arsyetimit, mund të konsiderohet si kufiri i qëndrueshmërisë për ciklin me . Pika B i përgjigjet këtij cikli në diagram.Duke i lidhur pikat koordinatat e të cilave gjenden nga të dhënat eksperimentale me një kurbë të lëmuar, fitohet diagrami i amplitudave kufizuese (Fig. 6.15).
Argumentet në lidhje me ndërtimin e diagramit, të kryera për ciklet e sforcimeve normale, janë të zbatueshme për ciklet e sforcimeve prerëse (gjatë rrotullimit), por emërtimet ndryshojnë në vend të nga, etj.).
Diagrami i paraqitur në fig. 6.15 është ndërtuar për cikle me sforcime mesatare pozitive (në tërheqje) nga 0. Sigurisht, është thelbësisht e mundur të ndërtohet një diagram i ngjashëm në rajonin e sforcimeve mesatare negative (kompresive), por praktikisht aktualisht ka shumë pak të dhëna eksperimentale për lodhjen. forca në Për çeliqet me karbon të ulët dhe mesatar, mund të supozohet përafërsisht se në rajonin e sforcimeve mesatare negative, kurba kufi është paralele me boshtin e abshisë.
Konsideroni tani çështjen e përdorimit të diagramit të ndërtuar. Le të korrespondojë pika N me koordinata me ciklin e punës së sforcimeve (d.m.th., kur punoni në pikën e konsideruar të pjesës, lindin sforcime, cikli i ndryshimit të të cilit përcaktohet nga çdo dy parametra, gjë që bën të mundur gjetjen e të gjitha parametrat e ciklit dhe, në veçanti, ).
Të vizatojmë një rreze nga origjina përmes pikës N. Tangjentja e këndit të prirjes së kësaj rreze në boshtin e abshisës është e barabartë me karakteristikën e ciklit:
Është e qartë se çdo pikë tjetër që ndodhet në të njëjtën rreze korrespondon me një cikël të ngjashëm me atë të dhënë (një cikël që ka të njëjtat vlera). Pra, çdo rreze e tërhequr përmes origjinës është vendndodhja e pikave që korrespondojnë me cikle të tilla. Të gjitha ciklet e përshkruara nga pikat e rrezes që shtrihen jo mbi kurbën kufitare (d.m.th., pikat e segmentit (Ж) janë të sigurta në lidhje me dështimin e lodhjes. Në këtë rast, cikli i përshkruar nga pika e KU është i tij stresi maksimal për një koeficient të caktuar asimetrie, i përcaktuar si shuma e abshisës dhe ordinatave të pikës K (otax), është e barabartë me kufirin e qëndrueshmërisë:
Në mënyrë të ngjashme, për një cikël të caktuar, sforcimi maksimal është i barabartë me shumën e abshisës dhe ordinatës së pikës
Duke supozuar se cikli i punës së sforcimeve në pjesën e llogaritur dhe cikli kufizues janë të ngjashëm, ne përcaktojmë faktorin e sigurisë si raport i kufirit të qëndrueshmërisë me stresin maksimal të një cikli të caktuar:
Siç vijon nga sa më sipër, faktori i sigurisë në prani të një diagrami të amplitudave kufizuese të ndërtuara nga të dhënat eksperimentale mund të përcaktohet me një metodë grafike-analitike. Sidoqoftë, kjo metodë është e përshtatshme vetëm me kusht që pjesa e llogaritur dhe mostrat, si rezultat i të cilave është testuar diagrami, të jenë identike në formë, madhësi dhe cilësi të përpunimit (kjo përshkruhet në detaje në § 4.15, 5.15).
Për pjesë nga materiale plastike jo vetëm që dështimi i lodhjes është i rrezikshëm, por edhe shfaqja e deformimeve të dukshme të mbetura, d.m.th., fillimi i rendimentit. Prandaj, nga zona e kufizuar nga linja AB (Fig. 7.15), të gjitha pikat e së cilës korrespondojnë me cikle që janë të sigurta në lidhje me dështimin e lodhjes, është e nevojshme të zgjidhet një zonë që korrespondon me ciklet me sforcime maksimale që janë më të vogla se forca e rendimentit. Për ta bërë këtë, nga pika L, abshisa e së cilës është e barabartë me forcën e rendimentit, vizatohet një vijë e drejtë, e prirur nga boshti i abshisës në një kënd prej 45 °. Ky lexim i drejtpërdrejtë në boshtin y është segmenti OM, i barabartë (në shkallën e diagramit) me forcën e rrjedhjes. Prandaj, ekuacioni i drejtëzës LM (ekuacioni në segmente) do të duket si
dmth për çdo cikël të përfaqësuar nga pikat e vijës LM, sforcimi maksimal është i barabartë me forcën e rrjedhjes. Pikat që shtrihen mbi vijën LM korrespondojnë me cikle me sforcime maksimale më të mëdha se forca e rrjedhshmërisë. Kështu, ciklet që janë të sigurta si në aspektin e dështimit të lodhjes ashtu edhe në aspektin e rendimentit përfaqësohen me pika
Për të përcaktuar kufirin e qëndrueshmërisë nën veprimin e sforcimeve me cikle asimetrike, ndërtohen diagrame të llojeve të ndryshme. Më të zakonshmet prej tyre janë:
1) diagrami i sforcimeve kufitare të ciklit në koordinatat max - m
2) një diagramë të amplitudave kufizuese të ciklit në koordinatat a - m .
Konsideroni një diagram të llojit të dytë.
Për të vizatuar diagramin e amplitudave kufizuese të ciklit, amplituda e ciklit të stresit a vizatohet përgjatë boshtit vertikal dhe sforcimi mesatar i ciklit m vizatohet përgjatë boshtit horizontal. (Fig. 8.3).
Pika POR diagrami korrespondon me kufirin e qëndrueshmërisë për një cikël simetrik, pasi me një cikël të tillë m = 0.
Pika AT korrespondon me forcën në tërheqje në stres të vazhdueshëm, pasi në këtë rast a \u003d 0.
Pika C korrespondon me kufirin e qëndrueshmërisë gjatë një cikli pulsues, pasi me një cikël të tillë a = m .
Pikat e tjera të diagramit korrespondojnë me kufijtë e qëndrueshmërisë për cikle me raporte të ndryshme a dhe m .
Shuma e koordinatave të çdo pike të kurbës kufitare DIA jep kufirin e qëndrueshmërisë në një stres mesatar të ciklit të caktuar
.
Për materialet duktile, sforcimi përfundimtar nuk duhet të kalojë forcën e rrjedhshmërisë d.m.th. Prandaj, ne vizatojmë vijën e drejtë DE në diagramin e stresit kufitar , të ndërtuara sipas ekuacionit
Diagrami përfundimtar i kufirit të stresit është AKD .
Ngarkesat e punës duhet të jenë brenda diagramit. Kufiri i qëndrueshmërisë është më i vogël se forca në tërheqje, për shembull, për çelikun σ -1 \u003d 0,43 σ in.
Në praktikë, zakonisht përdoret një diagram i përafërt a - m, i ndërtuar në tre pika A, L dhe D, të përbërë nga dy seksione të drejta AL dhe LD. Pika L fitohet si rezultat i kryqëzimit të dy drejtëzave DE dhe AC . Diagrami i përafërt rrit kufirin e forcës së lodhjes dhe ndërpret rajonin me një shpërndarje pikash eksperimentale.
Faktorët që ndikojnë në kufirin e qëndrueshmërisë
Eksperimentet tregojnë se faktorët e mëposhtëm ndikojnë ndjeshëm në kufirin e qëndrueshmërisë: përqendrimi i stresit, dimensionet e prerjes tërthore të pjesëve, gjendja e sipërfaqes, natyra e përpunimit teknologjik, etj.
Ndikimi i përqendrimit të stresit.
te 
përqendrimi (rritja lokale) e sforcimeve ndodh për shkak të prerjeve, ndryshimeve të mprehta në madhësi, vrimave, etj. Në fig. 8.4 tregon diagramet e stresit pa koncentrues dhe me koncentrues. Ndikimi i koncentratorit në forcën merr parasysh faktorin teorik të përqendrimit të stresit.
ku 
- tension pa koncentrator.
Vlerat e K t jepen në librat e referencës.
Përqendruesit e stresit reduktojnë ndjeshëm kufirin e lodhjes në krahasim me kufirin e lodhjes për ekzemplarët cilindrikë të lëmuar. Në të njëjtën kohë, përqendruesit ndikojnë në kufirin e lodhjes ndryshe në varësi të materialit dhe ciklit të ngarkimit. Prandaj, prezantohet koncepti i koeficientit efektiv të përqendrimit. Faktori efektiv i përqendrimit të stresit përcaktohet në mënyrë eksperimentale. Për ta bërë këtë, merrni dy seri mostrash identike (10 mostra secila), por e para pa një përqendrues stresi, dhe e dyta me një përqendrues, dhe përcaktoni kufijtë e qëndrueshmërisë për një cikël simetrik për mostrat pa një përqendrues stresi σ -1 dhe për mostrat me një përqendrues stresi σ -1".
Qëndrimi
përcakton faktorin efektiv të përqendrimit të stresit.
Vlerat K - jepen në librat e referencës
Ndonjëherë shprehja e mëposhtme përdoret për të përcaktuar faktorin efektiv të përqendrimit të stresit
ku g është koeficienti i ndjeshmërisë së materialit ndaj përqendrimit të stresit: për çeliqet strukturorë - g = 0,6 0,8; për gize - g = 0.
Ndikimi i gjendjes së sipërfaqes.
Eksperimentet tregojnë se trajtimi i përafërt sipërfaqësor i një pjese zvogëlon kufirin e qëndrueshmërisë . Ndikimi i cilësisë së sipërfaqes shoqërohet me një ndryshim në mikrogjeometri (vrazhdësi) dhe gjendjen e metalit në shtresën sipërfaqësore, e cila, nga ana tjetër, varet nga metoda e përpunimit.
Për të vlerësuar efektin e cilësisë së sipërfaqes në kufirin e qëndrueshmërisë, futet koeficienti p, quhet faktor i cilësisë së sipërfaqes dhe i barabartë me raportin e kufirit të qëndrueshmërisë së një kampioni me një vrazhdësi të dhënë të sipërfaqes σ -1 n me kufirin e qëndrueshmërisë së një kampioni me sipërfaqe standarde σ -1
H 
dhe fig. 8.5 tregon një grafik të vlerave p
në varësi të rezistencës në tërheqje σ in
çeliku dhe trajtimi i sipërfaqes. Në këtë rast, kthesat korrespondojnë me llojet e mëposhtme të trajtimit të sipërfaqes: 1 - lustrim, 2
-
bluarje, 3
-
kthesë e imët, 4 - kthim i përafërt, 5 - prania e shkallës.
Metodat e ndryshme të ngurtësimit sipërfaqësor (forcim, karburizim, nitrizim, forcim sipërfaqësor me rryma me frekuencë të lartë etj.) rrisin shumë vlerat kufitare të lodhjes. Kjo merret parasysh duke futur koeficientin e ndikimit të forcimit të sipërfaqes . Me ngurtësimin sipërfaqësor të pjesëve, është e mundur të rritet rezistenca ndaj lodhjes së pjesëve të makinës me 2-3 herë.
Ndikimi i dimensioneve të pjesës (faktori i shkallës).
Eksperimentet tregojnë se sa më të mëdha të jenë dimensionet absolute seksioni kryq i pjesës, aq më i ulët është kufiri i qëndrueshmërisë , sepse me rritjen madhësia rrit gjasat e defekteve në zonën e rrezikshme . Raporti i kufirit të qëndrueshmërisë së pjesës me diametër d σ -1 d deri në kufirin e qëndrueshmërisë së një kampioni laboratorik me diametër d 0 = 7 - 10 σ -1 mm quhet faktori i shkallës
të dhëna eksperimentale për të përcaktuar m ende nuk mjafton.
Është vërtetuar eksperimentalisht se kufiri i qëndrueshmërisë me një cikël asimetrik është më i madh se me një simetrik dhe varet nga shkalla e asimetrisë së ciklit:
Me një paraqitje grafike të varësisë së kufirit të qëndrueshmërisë nga koeficienti i asimetrisë, është e nevojshme për secilin R përcaktoni kufirin tuaj të qëndrueshmërisë. Është e vështirë për ta bërë këtë, pasi në rangun nga një cikël simetrik në një shtrirje të thjeshtë, përshtatet një numër i pafund i cikleve më të ndryshme. Një përcaktim eksperimental për çdo lloj cikli është pothuajse i pamundur për shkak të numrit të madh të mostrave dhe kohës së gjatë të testimit të tyre.
Për shkak të specifikuar arsyet për një numër të kufizuar eksperimentesh për tre deri në katër vlera R ndërtoni një diagram të cikleve kufitare.
| Oriz. 445 |
Një cikël kufi është ai në të cilin stresi maksimal është i barabartë me kufirin e qëndrueshmërisë, dmth. . Në boshtin e ordinatave të diagramit, ne vizatojmë vlerën e amplitudës, dhe në boshtin e abshisës, stresin mesatar të ciklit kufitar. Çdo çift tensionesh dhe , përcaktimi i ciklit limit, përfaqësohet nga një pikë e caktuar në diagram (Fig. 445). Siç ka treguar përvoja, këto pika në përgjithësi janë të vendosura në kurbë AB, i cili, në boshtin e ordinatave, pret një segment të barabartë me kufirin e qëndrueshmërisë së një cikli simetrik (me këtë cikël = 0), dhe në boshtin e abshisës, një segment të barabartë me forcën përfundimtare. Në këtë rast, zbatohen tensione konstante:
Kështu, diagrami i cikleve kufitare karakterizon marrëdhënien midis vlerave të streseve mesatare dhe vlerave të amplitudave të ciklit kufitar.
Çdo pikë M, që ndodhet brenda këtij diagrami korrespondon me një cikël të caktuar të përcaktuar nga sasitë (CM) dhe (MUA).
Për të përcaktuar , një cikël nga një pikë M segmente të shpenzuara MN dhe MD në kryqëzimin me boshtin x në një kënd prej 45° me të. Pastaj (Fig. 445):
Ciklet, koeficientët e anshmërisë së të cilëve janë të njëjtë (cikle të ngjashme) do të karakterizohen nga pika të vendosura në një vijë të drejtë 01, këndi i prirjes së të cilit përcaktohet nga formula
| Oriz. 446 |
Pika 1 korrespondon cikli kufi nga të gjitha ciklet e përmendura. Duke përdorur diagramin, mund të përcaktoni sforcimet kufizuese për çdo cikël, për shembull, për një pulsues (zero), për të cilin, a (Fig. 446). Për ta bërë këtë, nga origjina (Fig. 445) vizatoni një vijë të drejtë në një kënd α 1 = 45°() derisa të kryqëzohet me kurbën në një pikë 2. Koordinatat e kësaj pike: ordinate H2është e barabartë me tensionin e amplitudës kufizuese, dhe abshisën K2– kufizoni stresin mesatar të këtij cikli. Tensioni maksimal kufizues i ciklit pulsues është i barabartë me shumën e koordinatave të pikës 2:
Në mënyrë të ngjashme, mund të zgjidhet problemi i kufizimit të streseve të çdo cikli.
Nëse një pjesë makine që përjeton strese të ndryshueshme është e bërë nga një material plastik, atëherë jo vetëm që dështimi i lodhjes do të jetë i rrezikshëm, por edhe shfaqja e deformimeve plastike. Sforcimet maksimale të ciklit në këtë rast përcaktohen nga barazia
ku - rrjedhshmëri e tradhtuar.
Pikat që plotësojnë këtë kusht janë të vendosura në një vijë të drejtë. DC, i prirur në një kënd prej 45 ° në boshtin x (Fig. 447, a), meqë shuma e koordinatave të çdo pike në këtë drejtëz është e barabartë me .
Nëse drejt 01 (Fig. 447, a), përkatëse kjo specie cikli, me rritjen e ngarkesave në pjesën e makinës, kalon kurbën AU, atëherë do të ndodhë dështimi i lodhjes së pjesës. Nëse një vijë e drejtë 01 kalon kufirin CD, atëherë pjesa do të dështojë si pasojë e shfaqjes së deformimeve plastike.
Shpesh në praktikë, përdoren diagrame të skematizuara të amplitudave kufizuese. kurbë ACD(Fig. 447, a) për plastike Materiale përafërsisht zëvendësoni vijën e drejtë pas Krishtit. Kjo vijë e drejtë ndërpret segmentet dhe boshtet e koordinatave. Ekuacioni duket si
| Oriz. 447 |
Grafiku i materialeve të brishta limit drejt A B me ekuacionin
Diagramet më të përdorura të amplitudave kufizuese, të ndërtuara në bazë të rezultateve të tre serive të testeve të mostrave: me një cikël simetrik ( pika A) me një cikël zero (pika C) dhe një ndërprerje statike (pika D)(Fig. 447, b). Lidhja e pikave POR dhe NGA drejt dhe duke rrëshqitur jashtë D vijë e drejtë në një kënd prej 45 °, marrim një diagram të përafërt të amplitudave kufizuese. Njohja e koordinatave të pikës POR dhe NGA, mund të shkruani ekuacionin e një drejtëze AB. Merrni një pikë arbitrare në një vijë të drejtë te me koordinata dhe . Nga ngjashmëria e trekëndëshave ASA 1 dhe KSK 1 marrim
nga ku gjejmë ekuacionin e drejtëzës AB në formë
Fundi i punës -
Kjo temë i përket:
Forca e materialeve
Në faqen e faqes lexoni: rezistenca e materialeve ..
Nëse keni nevojë për materiale shtesë për këtë temë, ose nuk keni gjetur atë që po kërkoni, ju rekomandojmë të përdorni kërkimin në bazën e të dhënave tona të veprave:
Çfarë do të bëjmë me materialin e marrë:
Nëse ky material doli të jetë i dobishëm për ju, mund ta ruani në faqen tuaj në rrjetet sociale:
| cicëroj |
Të gjitha temat në këtë seksion:
Vërejtje të përgjithshme
Për të gjykuar performancën e trarëve të përkulur; nuk mjafton të dihen vetëm sforcimet që lindin në seksionet e traut nga një ngarkesë e caktuar. Sforcimet e llogaritura bëjnë të mundur kontrollin
Ekuacionet diferenciale për boshtin e një trau të lakuar
Gjatë nxjerrjes së formulës për sforcimet normale të përkuljes (shih § 62), u mor një marrëdhënie midis lakimit dhe momentit të përkuljes:
Integrimi i një ekuacioni diferencial dhe përcaktimi i konstanteve
Për të marrë një shprehje analitike për devijimet dhe këndet e rrotullimit, është e nevojshme të gjendet një zgjidhje për ekuacionin diferencial (9.5). Ana e djathtë e ekuacionit (9.5) është një funksion i njohur
Metoda e parametrave fillestarë
Detyra e përcaktimit të devijimeve mund të thjeshtohet shumë duke aplikuar të ashtuquajturin ekuacion universal të boshtit
Koncepte të përgjithshme
Në kapitujt e mëparshëm janë shqyrtuar problemet në të cilat trau ka përjetuar veçmas tension, ngjeshje, përdredhje ose përkulje. Për praktikë
Ndërtimi i diagrameve të forcave të brendshme për një shufër me bosht të thyer
Gjatë projektimit të makinave, shpesh është e nevojshme të llogaritet një rreze, boshti i së cilës është një vijë hapësinore e përbërë nga
kthesë e zhdrejtë
Një kthesë e zhdrejtë është një rast i tillë i përkuljes së rrezes, në të cilën rrafshi i veprimit i momentit të përkuljes totale në seksion nuk përkon me asnjë nga akset kryesore të inercisë. Shkurt, në
Veprimi i njëkohshëm i forcës përkulëse dhe gjatësore
Shumë shufra strukturash dhe makinerish punojnë njëkohësisht si në përkulje ashtu edhe në tension ose ngjeshje. Rasti më i thjeshtë është paraqitur në Fig. 285 kur aplikohet një ngarkesë në kolonën duke shkaktuar
Forca ekscentrike gjatësore
Oriz. 288 1. Përcaktimi i sforcimeve. Shqyrtoni rastin e ngjeshjes ekscentrike të kolonave masive (Fig. 288). Ky problem është shumë i zakonshëm në ura.
Veprimi i njëkohshëm i përdredhjes me përkulje
Veprimi i njëkohshëm i përdredhjes me përkulje më së shpeshti gjendet në pjesë të ndryshme të makinës. Për shembull, boshti me gunga percepton çift rrotullues të rëndësishëm dhe, përveç kësaj, punon në përkulje. sëpata
Dispozitat themelore
Kur vlerësohet fuqia e strukturave dhe makinerive të ndryshme, shpesh është e nevojshme të merret parasysh që shumë nga elementët dhe pjesët e tyre funksionojnë në kushte të një gjendje stresi kompleks. Në kap. III u instalua
Teoria e energjisë e forcës
Teoria e energjisë bazohet në supozimin se sasia e energjisë potenciale specifike të deformimit të akumuluar nga momenti i fillimit të stresit kufizues
teoria e forcës morale
Në të gjitha teoritë e konsideruara më sipër, si një hipotezë që përcakton shkakun e fillimit të gjendjes së stresit kufi, vlera e çdo faktori, për shembull, stresi,
Teoria e Unifikuar e Forcës
Në këtë teori, dallohen dy lloje të thyerjes së materialit: e brishtë, e cila ndodh me ndarje, dhe duktile, e avancuar nga një prerje (prerje) [‡‡]. Tensioni
Koncepti i teorive të reja të forcës
Teoritë kryesore të forcës të krijuara gjatë një periudhe të gjatë nga gjysma e dytë e shekullit të 17-të deri në fillim të shekullit të 20-të u përshkruan më lart. Duhet të theksohet se përveç sa më sipër, ka edhe shumë
Konceptet bazë
Quhen shufra me mure të hollë, gjatësia e të cilave tejkalon ndjeshëm dimensionet kryesore b ose h të seksionit kryq (8-10 herë), dhe kjo e fundit, nga ana tjetër, tejkalon ndjeshëm (gjithashtu në
Përdredhje e lirë e shufrave me mure të hollë
Përdredhje e lirë është një rrotullim i tillë në të cilin shtrembërimi i të gjitha seksioneve kryq të shufrës do të jetë i njëjtë. Pra, në figurën 310, a, b tregon një shufër të ngarkuar
Vërejtje të përgjithshme
Në praktikën e ndërtimit, e veçanërisht në inxhinierinë mekanike, hasen shpesh shufrat (trarët) me bosht të lakuar. Figura 339
Tensioni dhe ngjeshja e një trau të lakuar
Ndryshe nga një rreze e drejtë, një forcë e jashtme e aplikuar normalisht në çdo seksion të një trau të lakuar shkakton momente përkuljeje në seksionet e tjera të tij. Prandaj, vetëm shtrirja (ose tkurrja) e kurbës
Përkulje e pastër e një trau të lakuar
Për të përcaktuar sforcimet gjatë përkuljes së pastër të një trau të lakuar të sheshtë, si dhe për një tra të drejtë, ne e konsiderojmë të drejtë hipotezën e seksioneve të sheshta. Përcaktimi i deformimit të fibrave të rrezes, ne e neglizhojmë
Përcaktimi i pozicionit të boshtit neutral në një shirit të lakuar me përkulje të pastër
Për të llogaritur sforcimet duke përdorur formulën (14.6) të marrë në paragrafin e mëparshëm, është e nevojshme të dini se si kalon boshti neutral. Për këtë qëllim, është e nevojshme të përcaktohet rrezja e lakimit të shtresës neutrale r ose
Stresi nën veprimin e njëkohshëm të një force gjatësore dhe një momenti të përkuljes
Nëse një moment përkuljeje dhe një forcë gjatësore ndodhin njëkohësisht në seksionin e një trau të lakuar, atëherë sforcimi duhet të përcaktohet si shuma e sforcimeve nga dy veprimet e treguara:
Konceptet bazë
Në kapitujt e mëparshëm, u shqyrtuan metodat për përcaktimin e sforcimeve dhe sforcimeve në tension, shtypje, përdredhje dhe përkulje. Kriteret u vendosën gjithashtu për forcën e materialit nën rezistencë komplekse.
Metoda Euler për përcaktimin e forcave kritike. Nxjerrja e formulës së Euler-it
Ekzistojnë disa metoda për studimin e qëndrueshmërisë së ekuilibrit të sistemeve elastike. Bazat dhe teknikat për zbatimin e këtyre metodave studiohen në kurse të veçanta për problemet e stabilitetit të ndryshme
Ndikimi i metodave të fiksimit të skajeve të shufrës në madhësinë e forcës kritike
Figura 358 tregon raste të ndryshme të fiksimit të skajeve të një shufre të ngjeshur. Për secilin nga këto probleme, është e nevojshme të kryhet zgjidhja e vet në të njëjtën mënyrë siç është bërë në paragrafin e mëparshëm për w
Kufijtë e zbatueshmërisë së formulës së Euler-it. Formula e Yasinsky
Formula e Euler-it, e nxjerrë mbi 200 vjet më parë, për një kohë të gjatë ishte objekt diskutimi. Debati zgjati rreth 70 vjet. Një nga arsyet kryesore të polemikës ishte fakti se formula e Euler-it për
Llogaritja praktike e shufrave të ngjeshur
Kur caktoni dimensionet e shufrave të ngjeshur, para së gjithash, duhet të kujdeseni që shufra të mos humbasë stabilitetin gjatë funksionimit nën veprimin e forcave shtypëse. Prandaj, streset në
Vërejtje të përgjithshme
Në të gjithë kapitujt e mëparshëm të kursit, u mor në konsideratë efekti i një ngarkese statike, e cila zbatohet në një strukturë aq ngadalë sa që përshpejtimet që rezultojnë të lëvizjes së pjesëve të strukturës
Llogaritja e forcave inerciale gjatë llogaritjes së kabllit
Merrni parasysh llogaritjen e kabllit kur ngrini një ngarkesë me peshë G me nxitim a (Figura 400). Peshën prej 1 m të kabllit e shënojmë si q. Nëse ngarkesa është e palëvizshme, atëherë në një seksion arbitrar të litarit mn ka një forcë statike nga
Llogaritjet e ndikimit
Ndikimi kuptohet si ndërveprimi i trupave në lëvizje si rezultat i kontaktit të tyre, i shoqëruar me një ndryshim të mprehtë të shpejtësisë së pikave të këtyre trupave në një periudhë shumë të shkurtër kohore. Koha e ndikimit
Dridhjet e detyruara të një sistemi elastik
Nëse sistemi ndikohet nga një forcë P (t), e cila ndryshon në kohë sipas ndonjë ligji, atëherë lëkundjet e rrezes të shkaktuara nga veprimi i kësaj force quhen të detyruara. Pas aplikimit të forcës së inercisë b
Konceptet e përgjithshme të përqendrimit të stresit
Formulat e nxjerra në kapitujt e mëparshëm për përcaktimin e sforcimeve në tension, përdredhje dhe përkulje janë të vlefshme vetëm nëse seksioni është në një distancë të mjaftueshme nga vendet e mprehta.
Koncepti i dështimit të lodhjes dhe shkaqet e tij
Me ardhjen e makinave të para, u bë e ditur se nën ndikimin e streseve që ndryshojnë në kohë, pjesët e makinës shkatërrohen nën ngarkesa më të vogla se ato që janë të rrezikshme nën strese të vazhdueshme. Që prej kohësh
Llojet e cikleve të stresit
Oriz. 439 Shqyrtoni problemin e përcaktimit të sforcimeve në pikën K, që ndodhet
Koncepti i kufirit të qëndrueshmërisë
Duhet të kihet parasysh se asnjë magnitudë e sforcimeve të ndryshueshme nuk shkakton dështim të lodhjes. Mund të ndodhë me kusht që sforcimet e alternuara në një pikë ose në një tjetër të pjesës të tejkalojnë
Faktorët që ndikojnë në vlerën e kufirit të qëndrueshmërisë
Kufiri i qëndrueshmërisë ndikohet nga shumë faktorë. Le të shqyrtojmë ndikimin e më të rëndësishmeve prej tyre, të cilat zakonisht merren parasysh kur vlerësohet fuqia e lodhjes. Përqendrimi i stresit. Goja
Llogaritja e forcës në sforcimet e alternuara
Në llogaritjet për forcën në sforcimet e alternuara, forca e një pjese zakonisht vlerësohet me vlerën e faktorit aktual të sigurisë n, duke e krahasuar atë me faktorin e lejueshëm të sigurisë )
