Mashina va muhandislik inshootlarining ishlashi davomida ularning elementlarida turli davrlarda vaqt o'tishi bilan o'zgarib turadigan stresslar paydo bo'ladi. Elementlarni kuch uchun hisoblash uchun turli xil assimetriya koeffitsientlari bo'lgan tsikllar davomida chidamlilik chegaralarining qiymatlari to'g'risida ma'lumotlar bo'lishi kerak. Shuning uchun, simmetrik tsikllar bilan sinovlar bilan bir qatorda, assimetrik tsikllar bilan ham sinovlar o'tkaziladi.
Shuni esda tutish kerakki, assimetrik aylanishlar bilan chidamlilik sinovlari maxsus mashinalarda amalga oshiriladi, ularning konstruktsiyalari nosimmetrik egilish davriga ega bo'lgan namunalarni sinash uchun mo'ljallangan mashinalarning dizayniga qaraganda ancha murakkabroq.
Turli xil assimetriya koeffitsientlariga ega bo'lgan davrlarda chidamlilik sinovlari natijalari odatda chegara davrlarining har qanday ikkita parametri o'rtasidagi munosabatlarni tasvirlaydigan diagrammalar (grafiklar) shaklida taqdim etiladi.
Ushbu diagrammalar, masalan, dan koordinatalarda tuzilishi mumkin, ular chegara amplituda diagrammalari deb ataladi, ular o'rtacha kuchlanishlar va maksimal kuchlanishlar chidamlilik chegaralariga teng bo'lgan chegara sikllarining amplitudalari o'rtasidagi munosabatni ko'rsatadi: Bu erda va quyida. maksimal, minimal, o'rtacha va amplitudali chegara kuchlanish tsikli belgilanadi
Chegaraviy sikl parametrlari orasidagi bog’liqlik diagrammasi koordinatalarda ham tuzilishi mumkin.Bunday diagramma diagramma deyiladi. yakuniy stresslar.
Sanoat va fuqarolik qurilishida po'lat konstruktsiyalarni hisoblashda tsiklning assimetriya koeffitsienti R va chidamlilik chegarasi otax o'rtasidagi munosabatni beradigan diagrammalardan foydalaniladi.
Keling, cheklash amplitudalarining diagrammasini (ba'zan diagramma deb ham ataladi) batafsil ko'rib chiqaylik, bu keyinchalik quvvatni hisoblashda ishlatiladigan bog'liqliklarni olish uchun ishlatiladi. o'zgaruvchan kuchlanishlar.
Ko'rib chiqilayotgan diagrammaning bir nuqtasini olish uchun bir xil namunalar seriyasini (kamida 10 dona) sinab ko'rish va berilgan assimetriya koeffitsienti bilan tsikl uchun chidamlilik chegarasining qiymatini aniqlaydigan Wöhler egri chizig'ini qurish kerak ( bu chegara davrlari uchun boshqa barcha turdagi diagrammalarga ham tegishli).
Nosimmetrik egilish aylanishi bilan sinovlar o'tkazilgan deb taxmin qiling; natijada chidamlilik chegarasining qiymati olindi.Ushbu chegara siklini tasvirlovchi nuqtaning koordinatalari: [qarang. formulalar (1.15) - (3.15)], ya'ni nuqta y o'qida (6.15-rasmdagi A nuqta). Tajribalardan aniqlangan chidamlilik chegarasiga ko'ra, ixtiyoriy assimetrik tsikl uchun uni topish qiyin emas. Formula bo'yicha (3.15),
lekin [qarang formula (5.15)], shuning uchun
Xususan, chidamlilik chegarasi teng bo'lgan nol tsikl uchun
Ushbu tsikl shaklda ko'rsatilgan diagrammadagi C nuqtasiga to'g'ri keladi. 6.15.
(7.15) va (8.15) formulalar bo'yicha besh yoki olti xil tsikl uchun eksperimental qiymat aniqlangandan so'ng, chegara egri chizig'iga tegishli bo'lgan nuqtalarning koordinatalari va alohida nuqtalari olinadi. Bundan tashqari, doimiy yukda sinovdan o'tkazish natijasida materialning tortishish kuchi aniqlanadi, bu fikrlashning umumiyligi uchun bilan tsikl uchun chidamlilik chegarasi sifatida qaralishi mumkin. B nuqta diagrammadagi shu siklga mos keladi.Tajriba ma’lumotlaridan koordinatalari topilgan nuqtalarni silliq egri chiziq bilan tutashtirish orqali cheklovchi amplitudalar diagrammasi olinadi (6.15-rasm).
Oddiy kuchlanish davrlari uchun olib borilgan diagrammaning qurilishi haqidagi argumentlar siljish kuchlanishlari davrlariga (burilish paytida) qo'llaniladi, ammo belgilar o'rniga o'zgartiriladi va hokazo).
Shaklda ko'rsatilgan diagramma. 6.15 0 dan musbat (uzilish) o'rtacha kuchlanishlari bo'lgan davrlar uchun qurilgan. Albatta, manfiy (siqish) o'rtacha kuchlanishlar hududida shunga o'xshash diagrammani qurish printsipial jihatdan mumkin, ammo amalda hozirgi vaqtda charchoq haqida juda kam eksperimental ma'lumotlar mavjud. past va o'rta uglerodli po'latlar uchun, taxminan, salbiy o'rtacha kuchlanishlar hududida chegara egri chizig'i abscissa o'qiga parallel deb taxmin qilish mumkin.
Endi tuzilgan diagrammadan foydalanish masalasini ko'rib chiqing. Koordinatali N nuqta kuchlanishlarning ish aylanishiga to'g'ri kelsin (ya'ni, qismning ko'rib chiqilayotgan nuqtasida ishlaganda kuchlanishlar paydo bo'ladi, ularning o'zgarish tsikli har qanday ikkita parametr bilan belgilanadi, bu esa hamma narsani topishga imkon beradi. tsiklning parametrlari va, xususan, ).
N nuqta orqali koordinata boshidan nur o'tkazamiz. Bu nurning abscissa o'qiga og'ish burchagi tangensi tsiklning xarakteristikasiga teng:
Shubhasiz, xuddi shu nurda yotgan har qanday boshqa nuqta berilganga o'xshash tsiklga to'g'ri keladi (bir xil qiymatlarga ega bo'lgan tsikl). Demak, koordinata boshi orqali chizilgan har qanday nur bunday sikllarga mos keladigan nuqtalarning joylashuvi hisoblanadi. Nurning chegaraviy egri chiziqdan yuqori bo'lmagan nuqtalari bilan tasvirlangan barcha tsikllar (ya'ni, segment nuqtalari (J) charchoqning buzilishiga nisbatan xavfsizdir. Bu holda, KU nuqtasi bilan tasvirlangan tsikl uning Abssissalar va K nuqtaning ordinatalari yig'indisi sifatida aniqlangan berilgan assimetriya koeffitsienti uchun maksimal kuchlanish chidamlilik chegarasiga teng:
Xuddi shunday, ma'lum bir tsikl uchun maksimal kuchlanish abscissa va nuqta ordinatasi yig'indisiga teng.
Hisoblangan qismdagi kuchlanishlarning ish sikli va cheklash sikli o'xshash deb faraz qilsak, biz xavfsizlik koeffitsientini chidamlilik chegarasining ma'lum bir tsiklning maksimal kuchlanishiga nisbati sifatida aniqlaymiz:
Yuqorida aytilganlardan kelib chiqqan holda, eksperimental ma'lumotlardan tuzilgan cheklash amplitudalari diagrammasi mavjud bo'lganda xavfsizlik omili grafik-analitik usul bilan aniqlanishi mumkin. Biroq, bu usul faqat hisoblangan qism va diagramma sinovdan o'tkazilgan namunalar shakli, o'lchami va qayta ishlash sifati bo'yicha bir xil bo'lgan taqdirdagina mos keladi (bu § 4.15, 5.15 da batafsil tavsiflangan).
dan qismlar uchun plastik materiallar nafaqat charchoqning buzilishi xavfli, balki sezilarli qoldiq deformatsiyalarning paydo bo'lishi, ya'ni hosilning boshlanishi. Shuning uchun, AB chizig'i bilan chegaralangan maydondan (7.15-rasm), barcha nuqtalari charchoqning buzilishiga nisbatan xavfsiz bo'lgan davrlarga to'g'ri keladi, maksimal kuchlanishlardan kamroq bo'lgan davrlarga mos keladigan zonani tanlash kerak. hosil kuchi. Buning uchun abtsissasi oquvchanlik kuchiga teng bo'lgan L nuqtadan abtsissa o'qiga 45 ° burchak ostida qiyshaygan to'g'ri chiziq o'tkaziladi. Y o'qi bo'yicha bu to'g'ridan-to'g'ri o'qish OM segmenti bo'lib, (diagramma shkalasida) oqim kuchiga teng. Demak, LM to'g'ri chiziq tenglamasi (segmentlardagi tenglama) o'xshash bo'ladi
ya'ni LM chizig'ining nuqtalari bilan ifodalangan har qanday tsikl uchun maksimal kuchlanish oqim kuchiga teng. LM chizig'idan yuqorida joylashgan nuqtalar maksimal kuchlanish oqim kuchidan kattaroq bo'lgan davrlarga to'g'ri keladi.Shunday qilib, charchoqning buzilishi nuqtai nazaridan ham, oquvchanlik nuqtai nazaridan ham xavfsiz bo'lgan tsikllar nuqtalar bilan ifodalanadi.
Asimmetrik davrlar bilan kuchlanishlar ta'sirida chidamlilik chegarasini aniqlash uchun har xil turdagi diagrammalar tuziladi. Ulardan eng keng tarqalganlari:
1) max - m koordinatalaridagi tsiklning chegaraviy kuchlanishlari diagrammasi.
2) a - m koordinatalaridagi siklning cheklovchi amplitudalarining diagrammasi.
Ikkinchi turdagi diagrammani ko'rib chiqing.
Tsiklning cheklovchi amplitudalari diagrammasini chizish uchun kuchlanish siklining amplitudasi a vertikal o‘q bo‘ylab, tsiklning o‘rtacha kuchlanishi m gorizontal o‘q bo‘ylab chiziladi. (8.3-rasm).
Nuqta LEKIN diagramma nosimmetrik sikl uchun chidamlilik chegarasiga mos keladi, chunki bunday tsikl bilan m = 0.
Nuqta DA doimiy kuchlanishdagi kuchlanish kuchiga mos keladi, chunki bu holda a \u003d 0.
C nuqtasi pulsatsiyalanuvchi tsikl davomida chidamlilik chegarasiga to'g'ri keladi, chunki bunday tsikl bilan a = m .
Diagrammaning boshqa nuqtalari turli nisbatlarga ega bo'lgan davrlar uchun chidamlilik chegaralariga mos keladi a va m .
DIA chegaraviy egri chizig'ining istalgan nuqtasining koordinatalari yig'indisi berilgan o'rtacha sikl kuchlanishida chidamlilik chegarasini beradi
.
Egiluvchan materiallar uchun yakuniy kuchlanish oqish kuchidan oshmasligi kerak ya'ni. Shuning uchun biz DE to'g'ri chiziqni chegara kuchlanish diagrammasida chizamiz , tenglamaga muvofiq tuzilgan
Yakuniy stress chegarasi diagrammasi AKD .
Ish yuklari diagramma ichida bo'lishi kerak. Chidamlilik chegarasi kuchlanish kuchidan kamroq, masalan, po'lat uchun s -1 \u003d 0,43 s in.
Amalda odatda AL va LD ikkita to'g'ri kesmalardan tashkil topgan A, L va D uchta nuqtaga qurilgan a - m taxminiy diagrammasi qo'llaniladi. L nuqta DE va AC ikkita chiziqning kesishishi natijasida olinadi . Taxminiy diagramma charchoq kuchining chegarasini oshiradi va eksperimental nuqtalarning tarqalishi bilan mintaqani kesib tashlaydi.
Chidamlilik chegarasiga ta'sir qiluvchi omillar
Tajribalar shuni ko'rsatadiki, chidamlilik chegarasiga quyidagi omillar sezilarli darajada ta'sir qiladi: kuchlanish kontsentratsiyasi, qismlarning kesma o'lchamlari, sirt holati, texnologik ishlov berish xarakteri va boshqalar.
Stress kontsentratsiyasining ta'siri.
Kimga 
kuchlanishlarning kontsentratsiyasi (mahalliy o'sish) kesishmalar, o'lchamdagi keskin o'zgarishlar, teshiklar va boshqalar tufayli yuzaga keladi. 8.4 kontsentratorsiz va kontsentratorsiz kuchlanish diagrammalarini ko'rsatadi. Konsentratorning kuchga ta'siri nazariy kuchlanish konsentratsiyasi omilini hisobga oladi.
qayerda 
- konsentratorsiz kuchlanish.
K t qiymatlari ma'lumotnomalarda keltirilgan.
Stress konsentratorlari silliq silindrsimon namunalar uchun charchoq chegarasiga nisbatan charchoq chegarasini sezilarli darajada kamaytiradi. Shu bilan birga, konsentratorlar materialga va yuklanish davriga qarab charchoq chegarasiga turlicha ta'sir qiladi. Shuning uchun samarali konsentratsiya koeffitsienti tushunchasi kiritiladi. Samarali stress konsentratsiyasi omili eksperimental tarzda aniqlanadi. Buning uchun ikkita bir xil namunalar (har birida 10 ta namuna) olinadi, lekin birinchisi kuchlanish kontsentratorsiz, ikkinchisi esa kontsentratorsiz va s -1 kuchlanishli konsentratorsiz namunalar uchun simmetrik sikl uchun chidamlilik chegaralarini aniqlang. va kuchlanish konsentratori bo'lgan namunalar uchun s -1 ".
Munosabat
samarali stress konsentratsiyasi omilini aniqlaydi.
K - qiymatlari ma'lumotnomalarda berilgan
Ba'zan samarali stress kontsentratsiyasi omilini aniqlash uchun quyidagi ifoda qo'llaniladi
Bu erda g - stress kontsentratsiyasiga material sezgirlik koeffitsienti: konstruktiv po'latlar uchun - g = 0,6 0,8; quyma temir uchun - g = 0.
Sirt holatining ta'siri.
Tajribalar shuni ko'rsatadiki, bir qismning sirtini qo'pol ishlov berish chidamlilik chegarasini pasaytiradi . Sirt sifatining ta'siri mikrogeometriya (pürüzlülük) va sirt qatlamidagi metall holatining o'zgarishi bilan bog'liq bo'lib, bu, o'z navbatida, ishlov berish usuliga bog'liq.
Sirt sifatining chidamlilik chegarasiga ta'sirini baholash uchun p koeffitsienti kiritiladi, sirt sifat koeffitsienti deb ataladi va ma'lum sirt pürüzlülüğü s -1 n bo'lgan namunaning chidamlilik chegarasi s -1 standart sirtli namunaning chidamlilik chegarasiga nisbatiga teng.
H 
va shakl. 8.5 qiymatlar grafigini ko'rsatadi p
kuchlanish kuchiga qarab s
po'lat va sirtni qayta ishlash. Bunday holda, egri chiziqlar sirtni qayta ishlashning quyidagi turlariga mos keladi: 1 - abraziv, 2
-
silliqlash, 3
-
nozik burilish, 4 - qo'pol burilish, 5 - shkalaning mavjudligi.
Sirtni mustahkamlashning turli usullari (qattiqlashtirish, karbürleme, nitridlash, yuqori chastotali oqimlar bilan sirtni mustahkamlash va boshqalar) charchoq chegarasi qiymatlarini sezilarli darajada oshiradi. Bu sirt qotib qolishining ta'sir koeffitsientini kiritish orqali hisobga olinadi . Ehtiyot qismlarning sirtini mustahkamlash orqali mashina qismlarining charchoqqa chidamliligini 2-3 marta oshirish mumkin.
Qism o'lchamlarining ta'siri (shkala omili).
Tajribalar shuni ko'rsatadiki, mutlaq o'lchamlar qanchalik katta bo'lsa qismning kesimi, chidamlilik chegarasi qanchalik past bo'lsa , chunki ortishi bilan hajmi xavfli hududda nuqsonlar ehtimolini oshiradi . Diametrli qismning chidamlilik chegarasining nisbati d d 0 diametrli laboratoriya namunasining chidamlilik chegarasiga s -1 d = 7 - 10 s -1 mm shkala omili deyiladi
m ni aniqlash uchun eksperimental ma'lumotlar hali yetarli emas.
Eksperimental ravishda aniqlanganki, assimetrik tsikl bilan chidamlilik chegarasi simmetrikga qaraganda kattaroq va tsikl assimetriyasi darajasiga bog'liq:
Chidamlilik chegarasining assimetriya koeffitsientiga bog'liqligini grafik tasviri bilan har bir R chidamlilik chegarangizni aniqlang. Buni qilish qiyin, chunki nosimmetrik sikldan oddiy cho'zilishgacha bo'lgan oraliqda cheksiz ko'p turli xil tsikllar mos keladi. Namunalarning ko'pligi va ularni sinovdan o'tkazishning uzoq muddati tufayli tsiklning har bir turini eksperimental aniqlash deyarli mumkin emas.
Sababli belgilangan uchdan to'rtta qiymat uchun cheklangan miqdordagi tajribalar sabablari R chegara sikllarining diagrammasini tuzing.
| Guruch. 445 |
Cheklangan tsikl - bu maksimal kuchlanish chidamlilik chegarasiga teng bo'lgan davr, ya'ni . Diagrammaning ordinat o'qida biz amplitudaning qiymatini va abscissa o'qi bo'yicha chegara siklining o'rtacha kuchlanishini chizamiz. Har bir juft kuchlanish va , chegara davrini belgilash, diagrammada ma'lum bir nuqta bilan ifodalanadi (445-rasm). Tajriba shuni ko'rsatadiki, bu nuqtalar odatda egri chiziqda joylashgan AB, bu ordinata o'qida simmetrik siklning chidamlilik chegarasiga teng bo'lgan segmentni (bu tsikl = 0) va abscissa o'qida esa oxirgi kuchga teng segmentni kesib tashlaydi. Bunday holda, doimiy kuchlanishlar qo'llaniladi:
Shunday qilib, chegara davrlarining diagrammasi o'rtacha kuchlanish qiymatlari va chegara tsikli amplitudalarining qiymatlari o'rtasidagi munosabatni tavsiflaydi.
Har qanday nuqta M, ushbu diagramma ichida joylashgan miqdorlar bilan belgilangan ma'lum bir tsiklga to'g'ri keladi (SM) va (ME).
Aniqlash uchun , nuqtadan aylanish M segmentlarni sarflash MN va MD unga 45 ° burchak ostida x o'qi bilan kesishgan joyga. Keyin (445-rasm):
Egrilik koeffitsientlari bir xil bo'lgan tsikllar (o'xshash tsikllar) to'g'ri chiziqda joylashgan nuqtalar bilan tavsiflanadi. 01, qiyalik burchagi formula bilan aniqlanadi
| Guruch. 446 |
Nuqta 1 mos keladi chegara aylanishi barcha qayd etilgan tsikllardan. Diagrammadan foydalanib, siz har qanday tsikl uchun, masalan, pulsatsiyalanuvchi (nol) uchun cheklovchi kuchlanishlarni aniqlashingiz mumkin, buning uchun a (446-rasm). Buning uchun koordinata boshidan (445-rasm) a 1 = burchak ostida to'g'ri chiziq chiziladi. 45°() bir nuqtada egri chiziq bilan kesishguncha 2. Bu nuqtaning koordinatalari: ordinata H2 cheklovchi amplitudali kuchlanish va abscissaga teng K2- bu tsiklning o'rtacha stressini cheklash. Pulsatsiyalanuvchi tsiklning cheklovchi maksimal kuchlanishi nuqta koordinatalari yig'indisiga teng 2:
Xuddi shunday, har qanday tsiklning stresslarini cheklash muammosini hal qilish mumkin.
Agar o'zgaruvchan kuchlanishlarni boshdan kechiradigan mashina qismi plastik materialdan yasalgan bo'lsa, unda nafaqat charchoqning buzilishi, balki plastik deformatsiyalarning paydo bo'lishi ham xavfli bo'ladi. Bu holda maksimal tsikl stresslari tenglik bilan aniqlanadi
qaerda - xiyonat qilingan suyuqlik.
Bu shartni qanoatlantiradigan nuqtalar to'g'ri chiziqda joylashgan. DC, x o'qiga 45 ° burchak ostida egilgan (447-rasm, a), chunki bu chiziqdagi istalgan nuqtaning koordinatalari yig'indisi ga teng.
To'g'ri bo'lsa 01 (447-rasm, a), mos keladigan bu tur sikl, mashina qismidagi yuklarning ortishi bilan, egri chiziqni kesib o'tadi AU, keyin qismning charchoq etishmovchiligi yuzaga keladi. To'g'ri chiziq bo'lsa 01 chiziqni kesib o'tadi CD, keyin plastik deformatsiyalar paydo bo'lishi natijasida qism muvaffaqiyatsiz bo'ladi.
Ko'pincha amalda cheklash amplitudalarining sxematik diagrammalari qo'llaniladi. egri chiziq ACD(447-rasm, a) plastmassa uchun materiallar taxminan to'g'ri chiziqni almashtiring AD. Ushbu to'g'ri chiziq segmentlarni va koordinata o'qlarini kesib tashlaydi. Tenglama o'xshaydi
| Guruch. 447 |
Mo'rt materiallar jadvali uchun chegara To'g'riga A B tenglama bilan
Namunalarning uchta seriyali sinovlari natijalari asosida qurilgan cheklash amplitudalarining eng keng tarqalgan diagrammasi: nosimmetrik tsikl bilan ( nuqta A) nol tsikl (C nuqtasi) va statik tanaffus (nuqta D)(447-rasm, b). Nuqtalarni ulash LEKIN va FROM to'g'ri va surish D 45 ° burchak ostida to'g'ri chiziq, biz cheklovchi amplitudalarning taxminiy diagrammasini olamiz. Nuqtaning koordinatalarini bilish LEKIN va FROM, to'g'ri chiziq tenglamasini yozishingiz mumkin AB. To'g'ri chiziqda ixtiyoriy nuqtani oling Kimga koordinatalari bilan va . Uchburchaklarning o'xshashligidan ASA 1 va KSK 1 olamiz
bu yerdan to'g'ri chiziq tenglamasini topamiz AB in shakl
Ishning oxiri -
Ushbu mavzu quyidagilarga tegishli:
Materiallarning mustahkamligi
Saytda o'qing: materiallarning qarshiligi ..
Agar sizga ushbu mavzu bo'yicha qo'shimcha material kerak bo'lsa yoki siz qidirayotgan narsangizni topa olmagan bo'lsangiz, bizning ishlar ma'lumotlar bazasida qidiruvdan foydalanishni tavsiya etamiz:
Qabul qilingan material bilan nima qilamiz:
Agar ushbu material siz uchun foydali bo'lib chiqsa, uni ijtimoiy tarmoqlardagi sahifangizga saqlashingiz mumkin:
| tvit |
Ushbu bo'limdagi barcha mavzular:
Umumiy izohlar
Egilgan nurlarning ishlashini baholash uchun; faqat berilgan yukdan nurning kesimlarida paydo bo'ladigan kuchlanishlarni bilish etarli emas. Hisoblangan stresslar tekshirish imkonini beradi
Egri chiziq o'qi uchun differensial tenglamalar
Oddiy egilish kuchlanishlari formulasini olishda (62-§ ga qarang) egrilik va egilish momenti o'rtasidagi bog'liqlik olingan:
Differensial tenglamani integrallash va konstantalarni aniqlash
Burilishlar va burilish burchaklarining analitik ifodasini olish uchun (9.5) differensial tenglamaning yechimini topish kerak. (9.5) tenglamaning o'ng tomoni ma'lum funktsiyadir
Dastlabki parametrlar usuli
Burilishlarni aniqlash vazifasi universal o'q tenglamasini qo'llash orqali sezilarli darajada soddalashtirilishi mumkin.
Umumiy tushunchalar
Oldingi boblarda nur alohida kuchlanish, siqish, burilish yoki egilishni boshdan kechirgan muammolar ko'rib chiqildi. Amaliyot uchun
O'qi buzilgan bar uchun ichki kuchlar diagrammalarini qurish
Mashinalarni loyihalashda ko'pincha o'qi fazoviy chiziqdan iborat bo'lgan nurni hisoblash kerak bo'ladi.
qiyshiq egilish
Qiyma egilish - bu to'sinli egilishning bunday holati bo'lib, unda kesmadagi umumiy egilish momentining ta'sir tekisligi hech qanday asosiy inersiya o'qlariga to'g'ri kelmaydi. Qisqasi, ichida
Bükme va uzunlamasına kuchning bir vaqtda ta'siri
Tuzilmalar va mashinalarning juda ko'p novdalari bir vaqtning o'zida egilishda ham, kuchlanish yoki siqilishda ham ishlaydi. Eng oddiy holat rasmda ko'rsatilgan. 285 sabab ustunga yuk qo'llanilganda
Eksantrik uzunlamasına kuch
Guruch. 288 1. Kuchlanishlarni aniqlash. Massiv ustunlarning eksantrik siqilish holatini ko'rib chiqing (288-rasm). Bu muammo ko'priklarda juda keng tarqalgan.
Buralishning egilish bilan bir vaqtda ta'siri
Buralishning egilish bilan bir vaqtda ta'siri ko'pincha turli xil mashina qismlarida uchraydi. Masalan, krank mili muhim momentlarni qabul qiladi va qo'shimcha ravishda bükme bilan ishlaydi. boltalar
Asosiy qoidalar
Turli tuzilmalar va mashinalarning mustahkamligini baholashda ko'pincha ularning ko'pgina elementlari va qismlari murakkab kuchlanish holatida ishlashini hisobga olish kerak. ch.da. III o'rnatildi
Kuchning energiya nazariyasi
Energiya nazariyasi deformatsiyaning o'ziga xos potentsial energiyasining miqdori cheklovchi kuchlanish boshlangan paytda to'plangan degan taxminga asoslanadi.
mora kuch nazariyasi
Yuqorida ko'rib chiqilgan barcha nazariyalarda, gipoteza sifatida, chegara stress holatining paydo bo'lishining sababini, har qanday omilning qiymatini, masalan, stressni,
Yagona kuch nazariyasi
Ushbu nazariyada material sinishining ikki turi ajratiladi: ajralish natijasida yuzaga keladigan mo'rt va kesish (kesish) dan oldinga siljishli [‡‡]. Kuchlanishi
Yangi kuch nazariyalari tushunchasi
Yuqorida 17-asrning 2-yarmidan 20-asr boshlarigacha boʻlgan uzoq vaqt davomida yaratilgan kuchning asosiy nazariyalari koʻrsatilgan. Shuni ta'kidlash kerakki, yuqorida aytilganlarga qo'shimcha ravishda, ko'p
Asosiy tushunchalar
Yupqa devorli novdalar deyiladi, ularning uzunligi kesmaning asosiy o'lchamlari b yoki h dan sezilarli darajada oshadi (8-10 marta), ikkinchisi esa o'z navbatida sezilarli darajada oshadi (shuningdek
Yupqa devorli novdalarning erkin buralishi
Erkin buralish - bu burilish bo'lib, unda novda barcha kesimlarining egriligi bir xil bo'ladi. Shunday qilib, 310-rasmda a, b yuklangan rodni ko'rsatadi
Umumiy izohlar
Qurilish amaliyotida va ayniqsa mashinasozlikda ko'pincha kavisli o'qi bo'lgan novdalar (nurlar) uchraydi. 339-rasm
Egri chiziqning tarangligi va siqilishi
To'g'ri nurdan farqli o'laroq, egri chiziqning har qanday qismiga odatdagidek qo'llaniladigan tashqi kuch uning boshqa qismlarida egilish momentlarini keltirib chiqaradi. Shuning uchun, faqat egri chiziqning cho'zilishi (yoki qisqarishi).
Egri chiziqning sof egilishi
Yassi kavisli to'sinning sof egilishi paytidagi kuchlanishlarni, shuningdek, to'g'ri chiziq uchun kuchlanishlarni aniqlash uchun biz tekis kesimlar gipotezasini adolatli deb hisoblaymiz. Nurning tolalarining deformatsiyasini aniqlash, biz e'tiborsiz qoldiramiz
Neytral o'qning sof egilish bilan kavisli novda holatini aniqlash
Oldingi xatboshida olingan formula (14.6) yordamida stresslarni hisoblash uchun neytral o'q qanday o'tishini bilish kerak. Shu maqsadda neytral qatlamning egrilik radiusini aniqlash kerak r yoki
Uzunlamasına kuch va egilish momentining bir vaqtning o'zida ta'siri ostida kuchlanish
Agar egri chiziqning kesimida bir vaqtning o'zida egilish momenti va bo'ylama kuch paydo bo'lsa, u holda kuchlanishni ko'rsatilgan ikkita harakatning kuchlanishlari yig'indisi sifatida aniqlash kerak:
Asosiy tushunchalar
Oldingi boblarda kuchlanish, siqish, buralish va egilishda kuchlanish va deformatsiyalarni aniqlash usullari ko'rib chiqildi. Murakkab qarshilik ostida materialning mustahkamligi uchun mezonlar ham o'rnatildi.
Kritik kuchlarni aniqlash uchun Eyler usuli. Eyler formulasini hosil qilish
Elastik tizimlar muvozanatining barqarorligini o'rganishning bir qancha usullari mavjud. Ushbu usullarni qo'llash asoslari va usullari turli xil barqarorlik muammolari bo'yicha maxsus kurslarda o'rganiladi.
Tayoq uchlarini mahkamlash usullarining tanqidiy kuchning kattaligiga ta'siri
358-rasmda siqilgan novda uchlarini mahkamlashning turli holatlari ko'rsatilgan. Ushbu muammolarning har biri uchun oldingi xatboshida bo'lgani kabi o'z echimini amalga oshirish kerak.
Eyler formulasini qo'llash chegaralari. Yasinskiy formulasi
200 yil oldin olingan Eyler formulasi uzoq vaqt muhokama mavzusi bo‘ldi. Qarama-qarshilik taxminan 70 yil davom etdi. Qarama-qarshilikning asosiy sabablaridan biri Eyler formulasi
Siqilgan tayoqlarni amaliy hisoblash
Siqilgan novdalarning o'lchamlarini belgilashda, birinchi navbatda, novda bosim kuchlari ta'sirida ish paytida barqarorlikni yo'qotmasligiga e'tibor berishingiz kerak. Shuning uchun, ichidagi stresslar
Umumiy izohlar
Kursning barcha oldingi boblarida statik yukning ta'siri ko'rib chiqildi, bu strukturaga shunchalik sekin qo'llaniladiki, natijada strukturaning qismlari harakati tezlashadi.
Kabelni hisoblashda inertial kuchlarni hisobga olish
G og'irlikdagi yukni tezlashtirish a bilan ko'tarishda kabelning hisobini ko'rib chiqing (400-rasm). Kabelning 1 m og'irligini q deb belgilaymiz. Agar yuk harakatsiz bo'lsa, u holda arqonning ixtiyoriy kesimida mn dan statik kuch mavjud.
Ta'sirni hisoblash
Ta'sir deganda, harakatlanuvchi jismlarning o'zaro aloqasi natijasida, bu jismlarning nuqtalari tezligining juda qisqa vaqt ichida keskin o'zgarishi bilan bog'liq bo'lgan o'zaro ta'sir tushuniladi. Ta'sir qilish vaqti
Elastik tizimning majburiy tebranishlari
Agar tizimga P (t) kuchi ta'sir etsa, u vaqt o'tishi bilan qandaydir qonun bo'yicha o'zgaradi, u holda bu kuchning ta'siridan kelib chiqqan nurning tebranishlari majburiy deyiladi. Inersiya kuchini qo'llagandan keyin b
Stress kontsentratsiyasi haqida umumiy tushunchalar
Kesish, buralish va egilishdagi kuchlanishlarni aniqlash uchun oldingi boblarda olingan formulalar, agar kesma o'tkir joylardan etarlicha masofada bo'lsa, amal qiladi.
Charchoq etishmovchiligi tushunchasi va uning sabablari
Birinchi mashinalarning paydo bo'lishi bilan ma'lum bo'ldiki, vaqt o'zgaruvchan stresslar ta'sirida mashina qismlari doimiy stresslar ostida xavfli bo'lganlarga qaraganda kamroq yuk ostida yo'q qilinadi. Qadim zamonlardan beri
Stress davrlarining turlari
Guruch. 439 joylashgan K nuqtadagi kuchlanishlarni aniqlash masalasini ko'rib chiqing
Chidamlilik chegarasi tushunchasi
Shuni yodda tutish kerakki, o'zgaruvchan stresslarning hech qanday kattaligi charchoqning buzilishiga olib kelmaydi. Bu qismning bir yoki boshqa nuqtasida o'zgaruvchan stresslar oshib ketishi sharti bilan yuzaga kelishi mumkin
Chidamlilik chegarasining qiymatiga ta'sir qiluvchi omillar
Chidamlilik chegarasi ko'plab omillarga ta'sir qiladi. Ularning eng muhimlarining ta'sirini ko'rib chiqaylik, ular odatda charchoq kuchini baholashda hisobga olinadi. Stress kontsentratsiyasi. Og'iz
O'zgaruvchan kuchlanishlarda mustahkamlikni hisoblash
O'zgaruvchan kuchlanishdagi kuch uchun hisob-kitoblarda, qismning kuchi odatda ruxsat etilgan xavfsizlik koeffitsienti bilan taqqoslangan holda haqiqiy xavfsizlik koeffitsienti n qiymati bilan baholanadi.
