Masinate ja insenerikonstruktsioonide töötamise ajal tekivad nende elementides pinged, mis aja jooksul muutuvad erinevate tsüklitena. Tugevuse elementide arvutamiseks on vaja andmeid erineva asümmeetriakoefitsiendiga tsüklite vastupidavuspiiride väärtuste kohta. Seetõttu viiakse koos sümmeetriliste tsüklitega testidega läbi ka asümmeetriliste tsüklitega katseid.
Tuleb meeles pidada, et asümmeetriliste tsüklitega vastupidavuskatseid tehakse spetsiaalsetel masinatel, mille konstruktsioonid on palju keerulisemad kui sümmeetrilise painutustsükliga näidiste katsetamiseks mõeldud masinate konstruktsioonid.
Erineva asümmeetriakoefitsiendiga tsüklite vastupidavuskatsete tulemused esitatakse tavaliselt diagrammide (graafikute) kujul, mis kujutavad piirtsüklite mis tahes kahe parameetri vahelist seost.
Neid diagramme saab koostada näiteks koordinaatidena alates, neid nimetatakse piiramplituudi diagrammideks, need näitavad keskmiste pingete ja piirtsüklite-tsüklite amplituudide seost, mille puhul maksimaalsed pinged on võrdsed vastupidavuspiiridega: Siin ja allpool tähistatakse maksimaalse, minimaalse, keskmise ja amplituudiga piirpingete tsüklit
Piirtsükli parameetrite vahelise sõltuvuse diagrammi saab koostada ka koordinaatides Sellist diagrammi nimetatakse diagrammiks ülimad pinged.
Teraskonstruktsioonide arvutamisel tööstus- ja tsiviilehituses kasutatakse diagramme, mis annavad seose tsükli asümmeetria koefitsiendi R ja vastupidavuspiiri otax vahel.
Vaatleme üksikasjalikult piiravate amplituudide diagrammi (seda nimetatakse mõnikord diagrammiks), mida kasutatakse edaspidi tugevusarvutustes kasutatavate sõltuvuste saamiseks. muutlikud pinged.
Vaadeldava diagrammi ühe punkti saamiseks on vaja testida identsete näidiste seeriat (vähemalt 10 tükki) ja koostada Wöhleri kõver, mis määrab tsükli vastupidavuspiiri väärtuse antud asümmeetriakoefitsiendiga ( see kehtib ka kõigi muud tüüpi piirtsüklite diagrammide kohta).
Oletame, et katsed on läbi viidud sümmeetrilise painutustsükliga; selle tulemusena saadi vastupidavuspiiri väärtus Seda piirtsüklit kujutava punkti koordinaadid on: [vt. valemid (1.15) - (3.15)], st punkt asub y-teljel (punkt A joonisel 6.15). Suvalise asümmeetrilise tsükli puhul pole katsetest määratud vastupidavuspiiri järgi raske seda leida. Valemi (3.15) järgi
aga [vt valem (5.15)], seega
Eelkõige nulltsükli puhul, mille vastupidavuspiir on võrdne
See tsükkel vastab punktile C joonisel fig. 6.15.
Määrates viie-kuue erineva tsükli katseväärtuse, saadakse valemitega (7.15) ja (8.15) piirkõverale kuuluvate punktide koordinaadid ja üksikud punktid. Lisaks määratakse konstantsel koormusel katsetamise tulemusena materjali tõmbetugevus, mida võib arutluse üldistuse huvides pidada tsükli vastupidavuspiiriks. Sellele tsüklile skeemil vastab punkt B. Ühendades sujuva kõveraga punktid, mille koordinaadid on leitud katseandmetest, saadakse piiramplituudide skeem (joon. 6.15).
Argumendid diagrammi koostamise kohta, mis on läbi viidud normaalpingete tsüklite jaoks, on rakendatavad nihkepingete tsüklite kohta (väändumise ajal), kuid tähistusi muudetakse asemel jne).
Joonisel fig. 6.15 on ehitatud positiivsete (tõmbe)keskmiste pingetega tsüklitele alates 0. Muidugi on põhimõtteliselt võimalik koostada sarnane diagramm ka negatiivsete (surve)keskmiste pingete piirkonnas, kuid praktiliselt hetkel on eksperimentaalseid andmeid väsimuse kohta väga vähe. tugevus juures Madala ja keskmise süsinikusisaldusega teraste puhul võib ligikaudselt eeldada, et negatiivsete keskmiste pingete piirkonnas on piirkõver paralleelne abstsissteljega.
Mõelge nüüd konstrueeritud diagrammi kasutamise küsimusele. Olgu pingete töötsüklile vastav koordinaatidega punkt N (st detaili vaadeldavas punktis töötades tekivad pinged, mille muutumise tsükkel on määratud suvalise kahe parameetriga, mis võimaldab leida kõik tsükli parameetrid ja eriti ).
Joonestame kiiri lähtepunktist läbi punkti N. Selle kiire kaldenurga puutuja abstsisstelje suhtes on võrdne tsükli tunnusega:
On ilmne, et mis tahes muu punkt, mis asub samas kiires, vastab antud tsüklile (samade väärtustega tsükkel). Seega on iga alguspunkti kaudu tõmmatud kiir sellistele tsüklitele vastavate punktide asukoht. Kõik tsüklid, mida kujutavad kiirte punktid, mis ei asu piirkõverast kõrgemal (st lõigu (Ж) punktid on väsimustõrke suhtes ohutud. Sel juhul on KU punktiga kujutatud tsükkel selle tsükkel). antud asümmeetriakoefitsiendi maksimaalne pinge, mis on määratletud kui abstsissi ja punkti K (otax) ordinaatide summa, on võrdne vastupidavuspiiriga:
Samamoodi on antud tsükli puhul maksimaalne pinge võrdne abstsissi ja punkti ordinaadi summaga
Eeldades, et pingete töötsükkel arvutatavas osas ja piirav tsükkel on sarnased, määrame ohutusteguriks vastupidavuspiiri ja antud tsükli maksimaalse pinge suhte:
Nagu eelnevast järeldub, saab katseandmetest koostatud piiravate amplituudide diagrammi olemasolul ohutusteguri määrata graafilis-analüütilise meetodiga. See meetod sobib aga ainult tingimusel, et arvutatud osa ja proovid, mille tulemusena diagrammi testiti, on kuju, suuruse ja töötlemise kvaliteedi poolest identsed (seda on üksikasjalikult kirjeldatud p 4.15, 5.15).
Osade jaoks alates plastmaterjalid Ohtlik on mitte ainult väsimuse rike, vaid ka märgatavate jääkdeformatsioonide tekkimine, st saagise algus. Seetõttu tuleb alalt, mida piirab sirge AB (joonis 7.15), mille kõik punktid vastavad väsimustõrke suhtes ohututele tsüklitele, valida tsoon, mis vastab tsüklitele, mille maksimaalsed pinged on väiksemad kui tsüklid. voolavuspiir. Selleks tõmmatakse punktist L, mille abstsiss on võrdne voolavuspiiriga, sirgjoon, mis on abstsisstelje suhtes 45 ° nurga all. See otsene näit y-teljel on segment OM, mis on võrdne (diagrammi skaalal) voolavuspiiriga. Seetõttu näeb sirge LM võrrand (võrrand segmentides) välja selline
st mis tahes tsükli puhul, mida kujutavad LM-joone punktid, on maksimaalne pinge võrdne voolavuspiiriga. LM-joonest kõrgemal asuvad punktid vastavad tsüklitele, mille maksimaalsed pinged on suuremad kui voolavuspiir, seega on punktidega esindatud tsüklid, mis on ohutud nii väsimuse purunemise kui ka järeleandmise poolest.
Asümmeetriliste tsüklitega pingete vastupidavuse piiri määramiseks koostatakse erinevat tüüpi diagrammid. Kõige levinumad neist on:
1) tsükli piirpingete skeem koordinaatides max - m
2) tsükli piiramplituudide skeem koordinaatides a - m .
Mõelge teist tüüpi diagrammile.
Tsükli piiravate amplituudide diagrammi joonistamiseks joonistatakse pingetsükli amplituud a piki vertikaaltelge ja tsükli keskmine pinge m piki horisontaaltelge. (joonis 8.3).
Punkt AGA diagramm vastab sümmeetrilise tsükli vastupidavuspiirile, kuna sellise tsükli korral m = 0.
Punkt AT vastab tõmbetugevusele konstantsel pingel, kuna sel juhul a \u003d 0.
Punkt C vastab pulseeriva tsükli kestvuspiirile, kuna sellise tsükliga a = m .
Diagrammi teised punktid vastavad erineva suhtega a ja m tsüklite vastupidavuspiiridele.
Piirkõvera DIA mis tahes punkti koordinaatide summa annab vastupidavuse piiri antud keskmise tsükli pinge juures
.
Plastiliste materjalide puhul ei tohiks piirpinge ületada voolavuspiiri s.t. Seetõttu joonistame piirpinge diagrammil sirge DE , konstrueeritud võrrandi järgi
Lõplik pingepiirdiagramm on AKD .
Töökoormused peavad olema diagrammi sees. Vastupidavuspiir on väiksem kui tõmbetugevus, näiteks terase puhul σ -1 \u003d 0,43 σ tolli.
Praktikas kasutatakse tavaliselt kolmele punktile A, L ja D üles ehitatud ligikaudset diagrammi a - m, mis koosneb kahest sirgest lõigust AL ja LD. Punkt L saadakse kahe sirge DE ja AC lõikepunkti tulemusena . Ligikaudne diagramm suurendab väsimustugevuse piiri ja lõikab katsepunktide hajutusega piirkonna ära.
Vastupidavuspiiri mõjutavad tegurid
Katsed näitavad, et vastupidavuspiiri mõjutavad oluliselt järgmised tegurid: pingekontsentratsioon, detailide ristlõike mõõtmed, pinna seisukord, tehnoloogilise töötluse iseloom jne.
Stressikontsentratsiooni mõju.
To 
pingete kontsentratsioon (lokaalne suurenemine) tekib lõigete, järsu suuruse muutuse, aukude jms tõttu. Joonisel fig. 8.4 näitab pingediagramme ilma kontsentraatorita ja kontsentraatoriga. Kontsentraatori mõju tugevusele võtab arvesse teoreetilist pingekontsentratsiooni tegurit.
kus 
- pinge ilma kontsentraatorita.
K t väärtused on toodud teatmeteostes.
Pingekontsentraatorid vähendavad märkimisväärselt väsimuspiiri võrreldes siledate silindriliste katsekehade väsimuspiiriga. Samas mõjutavad kontsentraatorid sõltuvalt materjalist ja laadimistsüklist erinevalt väsimuspiiri. Seetõttu võetakse kasutusele efektiivse kontsentratsiooni koefitsiendi mõiste. Efektiivne stressikontsentratsiooni tegur määratakse katseliselt. Selleks võtke kaks identsete proovide seeriat (igaüks 10 proovi), kuid esimene ilma pingekontsentraatorita ja teine kontsentraatoriga ning määrake ilma pingekontsentraatorita proovide sümmeetrilise tsükli vastupidavuse piirid σ -1 ja proovide puhul pingekontsentraatoriga σ -1 ".
Suhtumine
määrab efektiivse stressikontsentratsiooniteguri.
Väärtused K - on toodud teatmeteostes
Mõnikord kasutatakse efektiivse stressikontsentratsiooniteguri määramiseks järgmist avaldist
kus g on materjali pingekontsentratsiooni tundlikkuse koefitsient: konstruktsiooniteraste puhul - g = 0,6 0,8; malmi jaoks - g = 0.
Pinna seisundi mõju.
Katsed näitavad, et detaili töötlemata pinnatöötlus vähendab vastupidavuse piiri . Pinnakvaliteedi mõju on seotud mikrogeomeetria (kareduse) ja metalli oleku muutumisega pinnakihis, mis omakorda sõltub töötlusviisist.
Pinnakvaliteedi mõju hindamiseks vastupidavuspiirile võetakse kasutusele koefitsient p, nimetatakse pinnakvaliteedi teguriks ja võrdub antud pinnakaredusega σ -1 n proovi vastupidavuspiiri ja standardpinnaga proovi vastupidavuspiiri suhtega σ -1
H 
ja joon. 8.5 näitab väärtuste graafikut p
sõltuvalt tõmbetugevusest σ in
terase ja pinnatöötlus. Sel juhul vastavad kõverad järgmistele pinnatöötlustüüpidele: 1 - poleerimine, 2
-
lihvimine, 3
-
peentreimine, 4 - töötlemata treimine, 5 - katlakivi olemasolu.
Erinevad pinnakarastamise meetodid (karastamine, karburiseerimine, nitridimine, pinnakarastamine kõrgsagedusvooludega jne) suurendavad oluliselt väsimuse piirväärtusi. Seda võetakse arvesse pinna kõvenemise mõjuteguri kasutuselevõtuga . Detailide pindkarastamisega on võimalik masinaosade väsimuskindlust tõsta 2-3 korda.
Detailide mõõtmete mõju (mastaabitegur).
Katsed näitavad, et mida suuremad on absoluutmõõtmed detaili ristlõige, seda madalam on vastupidavuspiir , sest suurenemisega suurus suurendab defektide tõenäosust ohtlikus piirkonnas . Läbimõõduga d detaili vastupidavuspiiri suhe σ -1 d laboriproovi läbimõõduga d 0 vastupidavuspiirini = 7 - 10 σ -1 mm nimetatakse mastaabiteguriks
katseandmed m määramiseks ikka ei piisa.
Eksperimentaalselt on kindlaks tehtud, et asümmeetrilise tsükli vastupidavuspiir on suurem kui sümmeetrilise tsükli korral ja sõltub tsükli asümmeetria astmest:
Vastupidavuspiiri asümmeetriakoefitsiendist sõltuvuse graafilise esituse korral on vajalik iga R määrake oma vastupidavuse piir. Seda on raske teha, kuna vahemikus alates sümmeetrilisest tsüklist kuni lihtsa venituseni mahub lõpmatu arv kõige erinevamaid tsükleid. Iga tsüklitüübi katseline määramine on proovide suure arvu ja nende pika testimisaja tõttu peaaegu võimatu.
Tõttu täpsustatud piiratud arvu katsete põhjused kolme kuni nelja väärtuse jaoks R koostada piirtsüklite diagramm.
| Riis. 445 |
Piiritsükkel on tsükkel, mille puhul maksimaalne pinge on võrdne vastupidavuspiiriga, st. . Diagrammi ordinaatteljel kanname amplituudi väärtuse ja abstsissteljele piirtsükli keskmise pinge. Iga paari pinge ja , piiritsükli määratlemisel, on kujutatud diagrammil teatud punktiga (joonis 445). Nagu kogemus on näidanud, paiknevad need punktid üldjuhul kõveral AB, mis ordinaatteljel lõikab ära lõigu, mis on võrdne sümmeetrilise tsükli vastupidavuspiiriga (selle tsükliga = 0), ja abstsissteljel lõigu, mis on võrdne piirtugevusega. Sel juhul kehtivad püsivad pinged:
Seega iseloomustab piirtsüklite diagramm keskmiste pingete väärtuste ja piirtsükli amplituudi väärtuste vahelist seost.
Ükskõik milline punkt M, mis asub selle diagrammi sees, vastab teatud suurustega määratletud tsüklile (CM) ja (MINA).
Määramiseks tsükkel punktist M kulusegmente MN ja MD ristumiskohani x-teljega, mis on selle suhtes 45° nurga all. Seejärel (joonis 445):
Tsükleid, mille kaldsuse koefitsiendid on samad (sarnased tsüklid), iseloomustatakse punktidega, mis asuvad sirgel 01, mille kaldenurk määratakse valemiga
| Riis. 446 |
Punkt 1 vastab piirtsükkel kõigist nimetatud tsüklitest. Diagrammi abil saate määrata piiravad pinged mis tahes tsükli jaoks, näiteks pulseeriva (null) jaoks, mille jaoks a (joonis 446). Selleks tõmmake algpunktist (joon. 445) sirge nurga all α 1 = 45°(), kuni see ristub punktis kõveraga 2. Selle punkti koordinaadid: ordinaat H2 on võrdne piirava amplituudi pingega ja abstsissiga K2– piirata selle tsükli keskmist pinget. Pulseeriva tsükli piirav maksimaalne pinge on võrdne punkti koordinaatide summaga 2:
Sarnaselt saab lahendada mis tahes tsükli pingete piiramise probleemi.
Kui muutuva pinge all olev masinaosa on valmistatud plastmaterjalist, siis pole ohtlik mitte ainult väsimusrike, vaid ka plastiliste deformatsioonide tekkimine. Tsükli maksimaalsed pinged määratakse sel juhul võrdsusega
kus - reetis voolavust.
Sellele tingimusele vastavad punktid asuvad sirgel. DC, x-telje suhtes 45° nurga all (joonis 447, a), kuna selle sirge mis tahes punkti koordinaatide summa on võrdne .
Kui sirge 01 (joon. 447, a), vastav seda liiki tsükkel ületab kõvera, kui masinaosa koormused suurenevad AU, siis tekib detaili väsimusrike. Kui sirgjoon 01 ületab piiri CD, siis detail puruneb plastiliste deformatsioonide ilmnemise tagajärjel.
Sageli kasutatakse praktikas piiravate amplituudide skemaatiliselt diagramme. kõver ACD(Joon. 447, a) plasti jaoks materjalid ligikaudu asendage sirgjoon AD. See sirgjoon lõikab ära lõigud ja koordinaattelgedel. Võrrand näeb välja selline
| Riis. 447 |
Haprate materjalide tabel piirata otse A B võrrandiga
Kõige laialdasemalt kasutatavad amplituudide piiramise diagrammid, mis on koostatud proovide kolme katseseeria tulemuste põhjal: sümmeetrilise tsükliga ( punkt A) nulltsükliga (punkt C) ja staatilise katkestusega (punkt D)(Joonis 447, b). Punktide ühendamine AGA ja FROM otse ja pühkides välja D sirgjoon 45° nurga all, saame piiravate amplituudide ligikaudse diagrammi. Punkti koordinaatide tundmine AGA ja FROM, saate kirjutada sirgjoone võrrandi AB. Võtke sirgjoonel suvaline punkt To koordinaatidega ja . Kolmnurkade sarnasusest ASA 1 ja KSK 1 saame
kust leiame sirgjoone võrrandi AB sisse vormi
Töö lõpp -
See teema kuulub:
Materjalide tugevus
Saidil loe: materjalide vastupidavus ..
Kui vajate sellel teemal lisamaterjali või te ei leidnud seda, mida otsisite, soovitame kasutada otsingut meie tööde andmebaasis:
Mida teeme saadud materjaliga:
Kui see materjal osutus teile kasulikuks, saate selle sotsiaalvõrgustikes oma lehele salvestada:
| säutsuma |
Kõik selle jaotise teemad:
Üldised märkused
Painutatud talade jõudluse hindamiseks; ei piisa ainult pingete tundmisest, mis tala lõikudes antud koormusest tekivad. Arvutatud pinged võimaldavad kontrollida
Diferentsiaalvõrrandid kõvera tala telje jaoks
Normaalsete paindepingete valemi tuletamisel (vt § 62) saadi seos kõveruse ja paindemomendi vahel:
Diferentsiaalvõrrandi integreerimine ja konstantide määramine
Läbipainde ja pöördenurkade analüütilise avaldise saamiseks on vaja leida lahendus diferentsiaalvõrrandile (9.5). Võrrandi (9.5) parem pool on tuntud funktsioon
Algsete parameetrite meetod
Läbipainete määramise ülesannet saab oluliselt lihtsustada nn universaalse teljevõrrandi rakendamisega
Üldmõisted
Eelmistes peatükkides käsitleti probleeme, mille puhul tala koges eraldi pinget, survet, väändumist või paindumist. Harjutamiseks
Murtud teljega varda sisejõudude skeemide koostamine
Masinate projekteerimisel on sageli vaja arvutada tala, mille teljeks on ruumiline joon, mis koosneb
kaldus kurv
Kaldpain on selline tala painutamise juhtum, mille korral kogu paindemomendi toimetasand lõikes ei ühti ühegi peamise inertsi teljega. Ühesõnaga sisse
Painde ja pikisuunalise jõu samaaegne toime
Väga paljud konstruktsioonide ja masinate vardad töötavad samaaegselt nii painutamisel kui ka pingel või survel. Lihtsaim juhtum on näidatud joonisel fig. 285, kui kolonnile rakendatakse koormust, mis põhjustab
Ekstsentriline pikisuunaline jõud
Riis. 288 1. Pingete määramine. Mõelge massiivsete sammaste ekstsentrilise kokkusurumise juhtumile (joonis 288). See probleem on sildade puhul väga levinud.
Väände samaaegne toime painutusega
Väände ja painutamise samaaegne toime esineb kõige sagedamini erinevates masinaosades. Näiteks väntvõll tajub olulisi pöördemomente ja lisaks töötab ka painutamisel. teljed
Võtmepunktid
Erinevate konstruktsioonide ja masinate tugevuse hindamisel tuleb sageli arvestada, et paljud nende elemendid ja osad töötavad keerulise pingeseisundi tingimustes. Peatükis III paigaldati
Tugevuse energiateooria
Energiateooria põhineb eeldusel, et piirpinge tekkimise hetkeks kogunenud potentsiaalse potentsiaalse deformatsioonienergia hulk.
mora tugevusteooria
Kõigis ülalpool vaadeldud teooriates on piirpingeseisundi alguse põhjust tuvastava hüpoteesina ühe teguri väärtus, näiteks stress,
Ühtne tugevusteooria
Selles teoorias eristatakse kahte tüüpi materjali purunemist: rabe, mis tekib eraldumise teel, ja plastiline, mis tekib lõikest (nihkest) [‡‡]. Pinge
Uute tugevusteooriate mõiste
Eespool toodi välja peamised jõuteooriad, mis on loodud pika aja jooksul 17. sajandi teisest poolest kuni 20. sajandi alguseni. Tuleb märkida, et lisaks ülaltoodule on palju
Põhimõisted
Nimetatakse õhukeseseinalisi vardaid, mille pikkus ületab oluliselt ristlõike põhimõõtmeid b või h (8-10 korda) ja viimased omakorda oluliselt ületavad (ka
Õhukeseseinaliste varraste vaba väändumine
Vaba torsioon on selline väänd, mille puhul varda kõigi ristlõigete lõime on sama. Seega on joonisel 310 a, b kujutatud varda koormatud
Üldised märkused
Ehituspraktikas ja eriti masinaehituses kohtab sageli kõvera teljega vardaid (talasid). Joonis 339
Kumera tala pinge ja kokkusurumine
Erinevalt sirgest talast põhjustab kõvera tala mis tahes lõigule tavaliselt rakendatav välisjõud paindemomente selle teistes osades. Seetõttu ainult kõvera venitamine (või kahanemine).
Puhas kõvera tala painutamine
Pingete määramiseks nii tasase kõvera tala puhtal painutamisel kui ka sirge tala puhul peame õiglaseks lamedate lõikude hüpoteesi. Tala kiudude deformatsiooni määramisel jätame tähelepanuta
Neutraaltelje asukoha määramine kõverjoonelises latis puhta painutamisega
Eelmises lõigus saadud valemi (14.6) abil pingete arvutamiseks on vaja teada, kuidas neutraaltelg läbib. Selleks on vaja määrata neutraalse kihi kumerusraadius r või
Pinge pikisuunalise jõu ja paindemomendi samaaegsel toimel
Kui paindemoment ja pikisuunaline jõud esinevad samaaegselt kõvera tala lõikes, tuleks pinge määrata kahe näidatud toimingu pingete summana:
Põhimõisted
Eelmistes peatükkides käsitleti pinge-, surve-, väände- ja paindepingete ja deformatsioonide määramise meetodeid. Samuti kehtestati materjali tugevuse kriteeriumid kompleksse takistuse korral.
Euleri meetod kriitiliste jõudude määramiseks. Euleri valemi tuletamine
Elastsete süsteemide tasakaalu stabiilsuse uurimiseks on mitmeid meetodeid. Nende meetodite rakendamise põhitõdesid ja tehnikaid uuritakse erinevate stabiilsuse probleeme käsitlevatel erikursustel
Varda otste fikseerimise meetodite mõju kriitilise jõu suurusele
Joonisel 358 on kujutatud erinevaid kokkusurutud varda otste kinnitamise juhtumeid. Kõigi nende probleemide puhul on vaja läbi viia oma lahendus samamoodi nagu eelmises lõigus w jaoks
Euleri valemi kasutuspiirangud. Yasinsky valem
Euleri valem, mis tuletati üle 200 aasta tagasi, pikka aega oli arutelu teemaks. Vaidlused kestsid umbes 70 aastat. Üks peamisi poleemika põhjuseid oli asjaolu, et Euleri valem
Kokkusurutud varraste praktiline arvutamine
Kokkusurutud varraste mõõtmete määramisel tuleb ennekõike jälgida, et varras ei kaotaks survejõudude mõjul töötamisel stabiilsust. Seetõttu on pinged sisse
Üldised märkused
Kursuse kõigis eelnevates peatükkides käsitleti staatilise koormuse mõju, mis rakendub konstruktsioonile nii aeglaselt, et sellest tulenevad konstruktsiooni osade liikumise kiirendused.
Kaabli arvutamisel inertsiaalsete jõudude arvestamine
Kaaluge kaabli arvutamist raskuse G tõstmisel kiirendusega a (joonis 400). Tähistame kaabli 1 m kaalu kui q. Kui koormus on liikumatu, siis trossi mn suvalises lõigus tekib staatiline jõud
Mõju arvutused
Löögi all mõistetakse liikuvate kehade vastasmõju nende kokkupuute tulemusena, mis on seotud nende kehade punktide kiiruste järsu muutumisega väga lühikese aja jooksul. Mõju aeg
Elastse süsteemi sundvibratsioonid
Kui süsteemile avaldab mõju jõud P (t), mis ajas muutub mingi seaduse järgi, siis selle jõu toimel tekkivaid kiire võnkumisi nimetatakse sundjõuliseks. Pärast inertsjõu rakendamist b
Stressikontsentratsiooni üldmõisted
Eelmistes peatükkides toodud valemid pinge-, väände- ja paindepingete määramiseks kehtivad ainult siis, kui lõik on teravatest kohtadest piisaval kaugusel.
Väsimustõrke mõiste ja selle põhjused
Esimeste masinate tulekuga sai teatavaks, et ajas muutuvate pingete mõjul hävivad masinaosad koormuse all vähem kui need, mis pideva pinge korral ohtlikud. Alates aegadest
Stressitsüklite tüübid
Riis. 439 Vaatleme pingete määramise ülesannet punktis K, mis asub
Vastupidavuspiiri mõiste
Tuleb meeles pidada, et muutuva pinge suurus ei põhjusta väsimushäireid. See võib esineda tingimusel, et vahelduvad pinged osa ühes või teises punktis ületavad
Vastupidavuspiiri väärtust mõjutavad tegurid
Vastupidavuspiiri mõjutavad paljud tegurid. Vaatleme neist olulisemate mõju, mida tavaliselt väsimustugevuse hindamisel arvesse võetakse. Stressi kontsentratsioon. Suu
Tugevuse arvutamine vahelduvate pingete korral
Vahelduvate pingete tugevuse arvutustes hinnatakse detaili tugevust tavaliselt tegeliku ohutusteguri n väärtusega, võrreldes seda lubatud ohutusteguriga )
