A gépek és mérnöki szerkezetek működése során elemeikben feszültségek keletkeznek, amelyek idővel változatos ciklusokban változnak. Az erőelemek kiszámításához adatokkal kell rendelkezniük a tartóssági határértékekről a különböző aszimmetria-együtthatókkal rendelkező ciklusok során. Ezért a szimmetrikus ciklusokkal végzett vizsgálatok mellett aszimmetrikus ciklusokkal is végeznek vizsgálatokat.
Nem szabad megfeledkezni arról, hogy az aszimmetrikus ciklusokkal végzett tartóssági vizsgálatokat speciális gépeken végzik, amelyek kialakítása sokkal bonyolultabb, mint a szimmetrikus hajlítási ciklusú próbatestek vizsgálatára szolgáló gépek tervei.
A különböző aszimmetria-együtthatójú ciklusokban végzett tartóssági vizsgálatok eredményeit általában diagramok (grafikonok) formájában mutatják be, amelyek a határciklusok bármely két paramétere közötti kapcsolatot ábrázolják.
Ezek a diagramok például koordinátákban szerkeszthetők, ezeket határamplitúdódiagramoknak nevezzük, az átlagos feszültségek és az olyan határciklusok-ciklusok amplitúdói közötti összefüggést mutatják be, amelyeknél a maximális feszültségek megegyeznek a tartóssági határértékekkel: Itt és alatta a A maximális, minimális, átlagos és amplitúdójú határfeszültségek ciklusát jelöljük
A határciklus paraméterei közötti függőség diagramja koordinátában is megszerkeszthető, az ilyen diagramot diagramnak nevezzük. végső feszültségek.
Az ipari és mélyépítési acélszerkezetek kiszámításakor diagramokat használnak, amelyek megadják az R ciklus aszimmetria-együtthatója és az otax tartóssági határérték közötti kapcsolatot.
Tekintsük részletesen a korlátozó amplitúdók diagramját (ezt néha diagramnak is nevezik), amelyet a továbbiakban a szilárdsági számításoknál használt függőségek meghatározására használnak. változó feszültségek.
A vizsgált diagram egy pontjának megszerzéséhez egy sor azonos mintát (legalább 10 darabot) kell tesztelni, és meg kell alkotni egy Wöhler-görbét, amely meghatározza egy adott aszimmetria együtthatójú ciklus kitartási határértékét ( ez vonatkozik a határciklusok minden más típusú diagramjára is).
Tegyük fel, hogy a vizsgálatokat szimmetrikus hajlítási ciklussal végezték el; ennek eredményeként megkaptuk a tartóssági határértéket.. Ezt a határciklust ábrázoló pont koordinátái: [lásd. (1.15) - (3.15) képletek], azaz a pont az y tengelyen van (6.15. ábra A pontja). Egy tetszőleges aszimmetrikus ciklushoz a kísérletekből meghatározott állóképességi határ szerint nem nehéz megtalálni. A (3.15) képlet szerint
de [lásd (5.15) képlet], ezért
Különösen egy nulla ciklushoz, amelynek tartóssági határa egyenlő
Ez a ciklus az ábrán látható diagram C pontjának felel meg. 6.15.
Öt-hat különböző ciklus kísérleti értékének meghatározása után a (7.15) és (8.15) képletekkel megkapjuk a határgörbéhez tartozó egyes pontok koordinátáit és egyes pontjait. Ezen túlmenően állandó terhelés melletti vizsgálat eredményeként meghatározásra kerül az anyag szakítószilárdsága, amely az általánosság kedvéért a ciklus tartóssági határának tekinthető. Ennek a ciklusnak a diagramon a B pont felel meg.A kísérleti adatokból megtalált koordinátákat sima görbével összekötve a határamplitúdók diagramját kapjuk (6.15. ábra).
A diagram felépítésével kapcsolatos érvek, amelyek a normál feszültségek ciklusaira vonatkoznak, érvényesek a nyírófeszültségek ciklusaira (csavarodás közben), de a megnevezések megváltoznak a helyett, stb.).
ábrán látható diagram. A 6.15 pozitív (húzó) átlagos feszültségű ciklusokra épül 0-tól. Természetesen alapvetően lehetséges hasonló diagram készítése a negatív (nyomó) átlagos feszültségek tartományában, de gyakorlatilag jelenleg nagyon kevés kísérleti adat áll rendelkezésre a kifáradásról szilárdság at Alacsony és közepes széntartalmú acélok esetében megközelítőleg feltételezhető, hogy a negatív átlagos feszültségek tartományában a határgörbe párhuzamos az abszcissza tengellyel.
Fontolja meg most a megszerkesztett diagram használatának kérdését. Az N pont koordinátákkal feleljen meg a feszültségek munkaciklusának (azaz az alkatrész figyelembe vett pontjában végzett munka során olyan feszültségek keletkeznek, amelyek változási ciklusát bármely két paraméter megadja, ami lehetővé teszi az összes a ciklus paraméterei és különösen a ).
Rajzoljunk egy sugarat az origóból az N ponton keresztül. Ennek a sugárnak az abszcissza tengelyéhez viszonyított dőlésszögének érintője megegyezik a ciklus karakterisztikájával:
Nyilvánvaló, hogy bármely más, ugyanabban a sugárban elhelyezkedő pont az adotthoz hasonló ciklusnak felel meg (azonos értékű ciklus). Tehát bármely, az origón keresztül húzott sugár az ilyen ciklusoknak megfelelő pontok helye. Minden olyan ciklus, amelyet a nyaláb azon pontjai ábrázolnak, amelyek nem helyezkednek el a határgörbe felett (azaz a szakasz (Ж) pontjai biztonságosak a kifáradás szempontjából). Ebben az esetben a KU pontja által ábrázolt ciklus a adott aszimmetria-együtthatóhoz tartozó maximális feszültség, amelyet az abszcissza és a K pont ordinátáinak összegeként definiálunk (otax), egyenlő a tartóssági határértékkel:
Hasonlóképpen egy adott ciklusban a maximális feszültség egyenlő az abszcissza és a pont ordinátájának összegével
Feltételezve, hogy a feszültségek munkaciklusa a számított alkatrészben és a határciklusban hasonló, a biztonsági tényezőt a tartóssági határ és az adott ciklus maximális igénybevételének arányaként határozzuk meg:
Amint az előzőekből következik, a biztonsági tényezőt a kísérleti adatokból összeállított korlátozó amplitúdók diagramja jelenlétében grafikus-analitikai módszerrel határozhatjuk meg. Ez a módszer azonban csak azzal a feltétellel alkalmas, hogy a számított alkatrész és a minták, amelyek eredményeként a diagramot tesztelték, alakjuk, méretük és a feldolgozás minősége megegyezik (erről a 4.15., 5.15. §-ok részletesen le vannak írva).
Az alkatrészekhez műanyag anyagok nemcsak a kifáradási meghibásodás veszélyes, hanem az észrevehető visszamaradt alakváltozások, azaz a hozam kezdete is. Ezért az AB egyenes által határolt területről (7.15. ábra), amelynek minden pontja megfelel a kifáradás szempontjából biztonságos ciklusoknak, ki kell választani egy olyan zónát, amely megfelel a maximális feszültségű ciklusoknak, amelyek kisebbek, mint a folyáshatár. Ehhez az L pontból, amelynek abszcissza megegyezik a folyáshatárral, egyenes vonalat kell húzni, amely 45 ° -os szöget zár be az abszcissza tengelyéhez. Ez a közvetlen leolvasás az y tengelyen az OM szakasz, amely egyenlő (a diagram skálájában) a folyáshatárral. Ezért az LM egyenes egyenlete (az egyenlet szakaszokban) így fog kinézni
azaz az LM egyenes pontjai által képviselt bármely ciklus esetén a maximális feszültség megegyezik a folyáshatárral. Az LM egyenes feletti pontok a folyáshatárnál nagyobb maximális feszültségű ciklusoknak felelnek meg, így a kifáradási és folyási szempontból biztonságos ciklusokat pontok képviselik.
Az aszimmetrikus ciklusú feszültségek hatása alatti tartóssági határ meghatározására különféle típusú diagramokat készítenek. Ezek közül a leggyakoribbak:
1) a ciklus határfeszültségeinek diagramja max - m koordinátákban
2) a ciklus határamplitúdóinak diagramja a - m koordinátákban.
Tekintsük a második típusú diagramot.
A ciklus határamplitúdóinak diagramjának ábrázolásához a függőleges tengely mentén a a feszültségciklus amplitúdóját, a vízszintes tengely mentén pedig a ciklus m átlagos feszültségét ábrázoljuk. (8.3. ábra).
Pont DE diagram egy szimmetrikus ciklus tartóssági határának felel meg, mivel egy ilyen ciklusnál m = 0.
Pont NÁL NÉL az állandó feszültség melletti szakítószilárdságnak felel meg, mivel ebben az esetben a \u003d 0.
A C pont a pulzáló ciklus alatti állóképességi határnak felel meg, mivel ilyen ciklusnál a = m .
A diagram további pontjai a különböző a és m arányú ciklusok tartóssági határainak felelnek meg.
A DIA határgörbe bármely pontjának koordinátáinak összege megadja az állóképességi határt egy adott átlagos ciklusterhelés mellett
.
Képlékeny anyagoknál a határfeszültség nem haladhatja meg a folyáshatárt, azaz. Ezért a DE egyenest ábrázoljuk a határfeszültség diagramon , egyenlet szerint megszerkesztve
A végső feszültséghatár diagram AKD .
A munkaterheléseknek a diagramon belül kell lenniük. A tartóssági határ kisebb, mint a szakítószilárdság, például az acél esetében σ -1 \u003d 0,43 σ in.
A gyakorlatban általában egy közelítő a - m diagramot használnak, amely három A, L és D pontra épül, és két egyenes AL és LD szakaszból áll. Az L pontot két DE és AC egyenes metszéspontjaként kapjuk meg . A hozzávetőleges diagram növeli a kifáradási szilárdság határát, és levágja a területet a kísérleti pontok szórásával.
Az állóképességi határt befolyásoló tényezők
A kísérletek azt mutatják, hogy a következő tényezők jelentősen befolyásolják a tartóssági határt: feszültségkoncentráció, alkatrészek keresztmetszeti méretei, felületi állapot, technológiai feldolgozás jellege stb.
A stresszkoncentráció hatása.
Nak nek 
A feszültségek koncentrációja (lokális növekedése) a vágások, éles méretváltozások, lyukak stb. miatt következik be. A 8.4 feszültségdiagramokat mutat be koncentrátor nélkül és koncentrátorral. A koncentrátor szilárdságra gyakorolt hatása figyelembe veszi az elméleti feszültségkoncentrációs tényezőt.
ahol 
- feszültség koncentrátor nélkül.
A K t értékei a kézikönyvekben vannak megadva.
A feszültségkoncentrátorok jelentősen csökkentik a kifáradási határt a sima hengeres minták kifáradási határához képest. Ugyanakkor a sűrítők az anyagtól és a terhelési ciklustól függően eltérően befolyásolják a fáradási határt. Ezért bevezetésre kerül az effektív koncentrációs együttható fogalma. Az effektív feszültségkoncentrációs tényezőt kísérleti úton határozzuk meg. Ehhez vegyen két egyforma mintasorozatot (mindegyik 10 mintát), de az elsőt feszültségkoncentrátor nélkül, a másodikat pedig koncentrátorral, és határozza meg a szimmetrikus ciklus tartóssági határait feszültségkoncentrátor nélküli mintákra σ -1 és σ -1" feszültségkoncentrátorral ellátott mintákhoz.
Hozzáállás
meghatározza az effektív stresszkoncentrációs tényezőt.
A K - értékek a kézikönyvekben vannak megadva
Néha a következő kifejezést használják az effektív stresszkoncentrációs tényező meghatározására
ahol g az anyag feszültségkoncentrációra való érzékenységi együtthatója: szerkezeti acéloknál - g = 0,6 0,8; öntöttvas esetében - g = 0.
A felület állapotának befolyása.
A kísérletek azt mutatják, hogy egy alkatrész durva felületkezelése csökkenti az állóképességi határt . A felület minőségének befolyása a mikrogeometria (érdesség) és a fém felületi rétegbeli állapotának változásával függ össze, ami viszont a megmunkálás módjától függ.
A felület minőségének a tartóssági határra gyakorolt hatásának felmérésére a p együtthatót vezetjük be, felületminőségi tényezőnek nevezzük, és egyenlő egy adott σ -1 n felületi érdességű minta tartóssági határának és egy σ -1 szabványos felületű minta tartóssági határának arányával.
H 
és ábra. A 8.5 az értékek grafikonját mutatja p
a szakítószilárdságtól függően σ in
acél és felületkezelés. Ebben az esetben a görbék a következő típusú felületkezeléseknek felelnek meg: 1 - polírozás, 2
-
köszörülés, 3
-
finom esztergálás, 4 - durva esztergálás, 5 - vízkő jelenléte.
A felületedzés különböző módszerei (edzés, karburálás, nitridálás, felületedzés nagyfrekvenciás árammal stb.) nagymértékben növelik a fáradási határértékeket. Ezt figyelembe veszik a felületi keményedés hatástényezőjének bevezetésével . Az alkatrészek felületi keményítésével a gépalkatrészek fáradtságállóságát 2-3-szorosára lehet növelni.
Az alkatrészméretek befolyása (léptéktényező).
A kísérletek azt mutatják, hogy minél nagyobbak az abszolút méretek az alkatrész keresztmetszete, annál alacsonyabb a tartóssági határ , mert a növekedéssel méret növeli a hibák valószínűségét a veszélyes területen . A d átmérőjű alkatrész tartóssági határának aránya σ -1 d a d 0 átmérőjű laboratóriumi minta tartóssági határáig = 7 - 10 σ -1 mm-t léptéktényezőnek nevezzük
kísérleti adatok meghatározásához m még mindig nem elég.
Kísérletileg megállapították, hogy a kitartási határ egy aszimmetrikus ciklusnál nagyobb, mint a szimmetrikusnál, és a ciklus aszimmetria mértékétől függ:
A tartóssági határ aszimmetria-együtthatótól való függésének grafikus ábrázolásával minden egyes R határozza meg az állóképességi határt. Ezt nehéz megtenni, hiszen a szimmetrikus ciklustól az egyszerű nyújtásig végtelen számú ciklus fér el. Az egyes ciklustípusok kísérleti meghatározása szinte lehetetlen a minták nagy száma és a hosszú tesztelési idő miatt.
Következtében meghatározott okok miatt korlátozott számú kísérlet három-négy értékre R készítse el a határciklusok diagramját.
| Rizs. 445 |
A határciklus az, amelyben a maximális feszültség egyenlő a tartóssági határértékkel, azaz . A diagram ordináta tengelyén az amplitúdó értékét, az abszcissza tengelyen pedig a határciklus átlagos feszültségét ábrázoljuk. Minden feszültségpár és , a határciklust meghatározó, a diagram egy bizonyos pontja jelöli (445. ábra). A tapasztalatok szerint ezek a pontok általában a görbén helyezkednek el AB, amely az ordináta tengelyen egy szimmetrikus ciklus tartóssági határával egyenlő szakaszt (ennél a ciklusnál = 0), az abszcissza tengelyen pedig a határszilárdsággal megegyező szakaszt vág le. Ebben az esetben állandó feszültség érvényes:
Így a határciklusok diagramja jellemzi az átlagos feszültségek értékei és a határciklus amplitúdóinak értékei közötti kapcsolatot.
Bármilyen pont M, ezen a diagramon belül található egy bizonyos mennyiségek által meghatározott ciklusnak felel meg (CM)és (NEKEM).
Meghatározásához egy ciklus egy pontból M költési szegmensek MNés MD az x tengellyel 45°-os szöget bezáró metszéspontig. Ezután (445. ábra):
Azokat a ciklusokat, amelyek ferdeségi együtthatói azonosak (hasonló ciklusok), egy egyenesen elhelyezkedő pontokkal jellemezzük 01, amelynek dőlésszögét a képlet határozza meg
| Rizs. 446 |
Pont 1 megfelel határciklus az összes említett ciklusból. A diagram segítségével meghatározhatja a korlátozó feszültségeket bármely ciklushoz, például egy pulzáló (nulla) egyhez, amelyhez a (446. ábra). Ehhez az origóból (445. ábra) húzz egy egyenest α 1 = szögben 45°() addig, amíg egy pontban nem metszi a görbét 2. Ennek a pontnak a koordinátái: ordináta H2 egyenlő a korlátozó amplitúdó feszültséggel és az abszcisszával K2– korlátozza ennek a ciklusnak az átlagos feszültségét. A pulzáló ciklus limitáló maximális feszültsége megegyezik a pont koordinátáinak összegével 2:
Hasonló módon meg lehet oldani bármely ciklus feszültségeinek korlátozásának problémáját.
Ha egy változó igénybevételnek kitett gépalkatrészt műanyagból készítenek, akkor nemcsak a kifáradási meghibásodás, hanem a képlékeny alakváltozások is veszélyt jelentenek. A maximális ciklusfeszültségeket ebben az esetben az egyenlőség határozza meg
ahol - árulta el a folyékonyságot.
Azok a pontok, amelyek megfelelnek ennek a feltételnek, egy egyenes vonalon helyezkednek el. DC, 45°-os szöget zár be az x tengellyel (447. ábra, a) mivel ezen az egyenesen bármely pont koordinátáinak összege egyenlő.
Ha egyenes 01 (447. ábra, a), megfelelő ezt a fajt ciklus, a géprész növekvő terhelése mellett, keresztezi a görbét AU, akkor az alkatrész fáradási meghibásodása következik be. Ha egy egyenes 01 átlépi a határt CD, akkor az alkatrész a képlékeny alakváltozások megjelenése következtében meghibásodik.
A gyakorlatban gyakran használnak sematizált diagramokat az amplitúdók korlátozásáról. ív ACD(447. ábra, a) műanyaghoz anyagokat körülbelül cserélje ki az egyenest HIRDETÉS. Ez az egyenes szakaszokat vág le és a koordinátatengelyeken. Az egyenlet úgy néz ki
| Rizs. 447 |
A rideg anyagok táblázata határ egyenes A B az egyenlettel
A legszélesebb körben használt amplitúdókorlátozási diagramok, amelyek három mintavizsgálati sorozat eredményei alapján készültek: szimmetrikus ciklussal ( A) pont nulla ciklussal (C pont) és statikus megszakítással (pont D)(447. ábra, b). A pontok összekötése DEés TÓL TŐL egyenesen és kifelé húzva D egyenes vonal 45°-os szögben, akkor hozzávetőleges diagramot kapunk a korlátozó amplitúdókról. A pont koordinátáinak ismerete DEés TÓL TŐL, felírhatja az egyenes egyenletét AB. Vegyünk egy tetszőleges pontot egy egyenesen Nak nek koordinátákkal és . A háromszögek hasonlóságából ASA 1és KSK 1 kapunk
ahonnan az egyenes egyenletét találjuk Egy kuka forma
Munka vége -
Ez a téma a következőkhöz tartozik:
Az anyagok szilárdsága
A webhelyen olvasható: anyagok ellenállása ..
Ha további anyagra van szüksége ebben a témában, vagy nem találta meg, amit keresett, javasoljuk, hogy használja a munkaadatbázisunkban található keresést:
Mit csinálunk a kapott anyaggal:
Ha ez az anyag hasznosnak bizonyult az Ön számára, elmentheti az oldalára a közösségi hálózatokon:
| csipog |
Az összes téma ebben a részben:
Általános megjegyzések
A hajlított gerendák teljesítményének megítélése érdekében; nem elég csak az adott terhelésből a gerenda szakaszaiban fellépő feszültségeket ismerni. A számított feszültségek lehetővé teszik az ellenőrzést
Differenciálegyenletek egy görbe sugár tengelyére
A normál hajlítófeszültségek képletének levezetésekor (lásd 62. §) összefüggést kaptunk a görbület és a hajlítónyomaték között:
Differenciálegyenlet integrálása és állandók meghatározása
Ahhoz, hogy analitikus kifejezést kapjunk az elhajlásokra és az elfordulási szögekre, megoldást kell találni a (9.5) differenciálegyenletre. A (9.5) egyenlet jobb oldala ismert függvény
Kezdeti paraméterek módszere
Az elhajlások meghatározásának feladata nagyban leegyszerűsíthető az univerzális tengelyegyenlet alkalmazásával
Általános fogalmak
Az előző fejezetekben olyan problémákkal foglalkoztunk, amelyekben a gerenda külön-külön tapasztalt feszültséget, összenyomódást, csavarodást vagy hajlítást. Gyakorlásra
Törött tengelyű rúd belső erők diagramjainak felépítése
A gépek tervezésénél gyakran szükség van egy gerenda számítására, amelynek tengelye egy térbeli vonal, amely
ferde kanyar
A ferde hajlítás a gerenda hajlításának olyan esete, amelyben a teljes hajlítónyomaték hatássíkja a szakaszon nem esik egybe egyik fő tehetetlenségi tengellyel sem. Röviden, be
A hajlítás és a hosszirányú erő egyidejű hatása
Nagyon sok szerkezet és gép rúdja működik egyszerre hajlításban és feszítésben vagy összenyomásban. A legegyszerűbb eset az ábrán látható. 285, amikor az oszlopra terhelés vonatkozik, ami okozza
Excentrikus hosszirányú erő
Rizs. 288 1. Feszültségek meghatározása. Tekintsük a masszív oszlopok excentrikus összenyomásának esetét (288. ábra). Ez a probléma nagyon gyakori a hidakban.
A torzió és a hajlítás egyidejű hatása
A torzió és a hajlítás egyidejű hatása leggyakrabban különféle gépalkatrészekben fordul elő. Például a főtengely jelentős nyomatékokat érzékel, és emellett hajlításban is működik. tengelyek
Főbb pontok
A különféle szerkezetek, gépek szilárdságának megítélésekor gyakran figyelembe kell venni, hogy számos elemük, alkatrészük összetett feszültségi állapot körülményei között működik. ch. Telepítésre került a III
Az erő energia elmélete
Az energiaelmélet azon a feltételezésen alapul, hogy a deformációs fajlagos potenciális energia mennyisége, amely a korlátozó feszültség fellépésének pillanatáig felhalmozódik
mora szilárdság elmélet
Az összes fentebb vizsgált elméletben a határfeszültség-állapot kialakulásának okát megállapító hipotézisben bármely tényező, például a stressz, értéke,
Egységes Erőelmélet
Ebben az elméletben az anyagtörésnek két típusát különböztetjük meg: a rideg törést, amely szétválással jön létre, és a képlékeny, amely a vágásból (nyírásból) halad előre [‡‡]. Feszültség
Az új erőelméletek fogalma
Fentebb a 17. század második felétől a 20. század elejéig terjedő hosszú időn keresztül létrejött főbb erőelméleteket vázoltuk fel. Meg kell jegyezni, hogy a fentieken kívül számos
Alapfogalmak
Vékonyfalú rudakat neveznek, amelyek hossza jelentősen meghaladja a keresztmetszet fő b vagy h méretét (8-10-szer), és ez utóbbi jelentősen meghaladja (szintén
Vékonyfalú rudak szabad csavarodása
A szabad torzió olyan csavarodás, amelyben a rúd összes keresztmetszetének láncolata azonos lesz. Tehát a 310. ábrán a, b egy megterhelt rudat mutat
Általános megjegyzések
Az építőipari gyakorlatban és különösen a gépészetben gyakran találkoznak görbe tengelyű rudak (gerendák). 339. ábra
Hajlított gerenda feszítése és összenyomása
Az egyenes gerendától eltérően az ívelt gerenda bármely szakaszára normálisan ható külső erő hajlítónyomatékot okoz a többi szakaszán. Ezért csak a görbe nyújtása (vagy zsugorodása).
Egy hajlított gerenda tiszta hajlítása
A sík íves gerenda tiszta hajlítása során fellépő feszültségek meghatározásához, valamint egyenes gerenda esetén a síkszelvényekre vonatkozó hipotézist tartjuk helyesnek. A gerenda rostjainak deformációjának meghatározását elhanyagoljuk
A semleges tengely helyzetének meghatározása íves rúdban tiszta hajlítással
A feszültségek kiszámításához az előző bekezdésben kapott (14.6) képlet segítségével tudni kell, hogyan halad át a semleges tengely. Ehhez meg kell határozni a semleges réteg görbületi sugarát r ill
Feszültség egy hosszirányú erő és egy hajlítónyomaték egyidejű hatása alatt
Ha egy hajlítónyomaték és egy hosszirányú erő egyszerre lép fel egy íves gerenda szakaszában, akkor a feszültséget a két jelzett hatás feszültségeinek összegeként kell meghatározni:
Alapfogalmak
Az előző fejezetekben a feszültségek és alakváltozások meghatározására szolgáló módszereket vettük figyelembe húzó-, nyomó-, csavarodási és hajlítási szempontból. Az anyag komplex ellenállás melletti szilárdságára is kritériumokat állapítottak meg.
Euler módszer a kritikus erők meghatározására. Az Euler-képlet levezetése
A rugalmas rendszerek egyensúlyi stabilitásának vizsgálatára többféle módszer létezik. Ezen módszerek alkalmazásának alapjait és technikáit a különféle stabilitási problémákkal foglalkozó speciális kurzusokon tanulmányozzák
A rúdvégek rögzítési módszereinek befolyása a kritikus erő nagyságára
A 358. ábra egy összenyomott rúd végeinek rögzítésének különféle eseteit mutatja. Ezen problémák mindegyikéhez saját megoldást kell végrehajtani, ugyanúgy, mint az előző bekezdésben a w esetében.
Az Euler-képlet alkalmazhatóságának korlátai. Yasinsky képlete
Az Euler-képlet, amelyet több mint 200 évvel ezelőtt vezettek le, hosszú ideje volt a vita tárgya. A vita körülbelül 70 évig tartott. A vita egyik fő oka az volt, hogy az Euler-képlet arra
Összenyomott rudak gyakorlati számítása
Az összenyomott rudak méreteinek megadásakor mindenekelőtt ügyelni kell arra, hogy a rúd ne veszítse el stabilitását működés közben a nyomóerők hatására. Ezért a feszültségek
Általános megjegyzések
A kurzus minden korábbi fejezetében figyelembe vették a statikus terhelés hatását, amely olyan lassan hat egy szerkezetre, hogy a szerkezet egyes részeinek mozgási gyorsulásai adódnak.
A tehetetlenségi erők figyelembevétele a kábel kiszámításakor
Tekintsük a kábel számítását, amikor G súlyú terhet a gyorsulással emelünk (400. ábra). A kábel 1 m-es tömegét q-val jelöljük. Ha a terhelés mozdulatlan, akkor az mn kötél tetszőleges szakaszán statikus erő keletkezik
Hatásszámítások
Az ütés alatt a mozgó testek érintkezéséből adódó kölcsönhatását értjük, amely e testek pontjai sebességének nagyon rövid időn belüli éles változásával jár. Hatásidő
Elasztikus rendszer kényszerrezgései
Ha a rendszerre P (t) erő hat, amely valamilyen törvény szerint időben változik, akkor a nyaláb ezen erő hatására kiváltott rezgéseit kényszerítettnek nevezzük. A tehetetlenségi erő alkalmazása után b
A stresszkoncentráció általános fogalmai
Az előző fejezetekben levezetett képletek a húzó-, csavarás- és hajlítási igénybevételek meghatározására csak akkor érvényesek, ha a metszet kellő távolságra van az éles helyektől.
A fáradtság kudarca fogalma és okai
Az első gépek megjelenésével ismertté vált, hogy az időben változó igénybevételek hatására a gépalkatrészek kevésbé tönkremennek terhelés alatt, mint azok, amelyek állandó igénybevétel esetén veszélyesek. Az idők óta
A stressz ciklusok típusai
Rizs. 439 Tekintsük a feszültségek meghatározásának problémáját a K pontban, elhelyezve
Az állóképességi határ fogalma
Nem szabad megfeledkezni arról, hogy a változó feszültségek semmilyen nagysága nem okoz kifáradási meghibásodást. Ez akkor fordulhat elő, ha a váltakozó feszültségek az alkatrész egyik vagy másik pontján meghaladják
Az állóképességi határ értékét befolyásoló tényezők
Az állóképességi határt számos tényező befolyásolja. Tekintsük ezek közül a legfontosabbak hatását, amelyeket általában figyelembe vesznek a kifáradási szilárdság értékelésénél. Stressz koncentráció. Száj
Szilárdságszámítás váltakozó feszültségeknél
A váltakozó feszültségekre vonatkozó szilárdsági számítások során az alkatrész szilárdságát általában a tényleges n biztonsági tényező értékével becsülik, összehasonlítva a megengedett biztonsági tényezővel )
