"Архив татаж авах" товчийг дарснаар та хэрэгтэй файлаа үнэгүй татаж авах болно.
Энэ файлыг татаж авахаасаа өмнө эдгээр сайн эссэ, хяналт, курсын ажил, дипломууд, нийтлэл болон бусад баримт бичгүүд таны компьютер дээр байхгүй. Энэ бол таны ажил, нийгмийн хөгжилд оролцож, хүмүүст тустай байх ёстой. Эдгээр бүтээлийг олж, мэдлэгийн сан руу илгээнэ үү.
Мэдлэгийн баазыг суралцаж, ажил үйлсдээ ашигладаг нийт оюутнууд, аспирантууд, залуу эрдэмтэд бид танд маш их талархах болно.
Баримт бичиг бүхий архивыг татаж авахын тулд доорх талбарт таван оронтой тоог оруулаад "Архив татаж авах" товчийг дарна уу.
Үүнтэй төстэй баримт бичиг
Өрхийн хөргөгчний барилгын тодорхойлолт. Кабинет дахь дулааны өсөлтийн тооцоо. Хөргөлтийн машины дулааны тооцоо. Тоног төхөөрөмжийн хаалгыг онгойлгох үед дулаан нэмэгдэнэ. Поршений компрессор ба дулаан солилцуурын тооцоо. Үндсэн материалыг сонгох үндэслэл.
2012 оны 12-р сарын 14-нд нэмэгдсэн курсын ажил
Хөргөгчний багтаамжийг тодорхойлох, түүний талбайг тооцоолох. Шаардлагатай тусгаарлагчийн зузаан. Хөргөгчний хаалт. Хашаагаар дамжуулан дулаан дамжуулах. Бүтээгдэхүүний хөргөлтийн эмчилгээний үргэлжлэх хугацаа. Агаар хөргөгчийг тооцоолох, сонгох.
2012 оны 04-р сарын 09-нд нэмэгдсэн курсын ажил
ерөнхий шинж чанармөн хөргөлтийн нэгжийн ажиллах зарчим сүүний үйлдвэр, түүний техник эдийн засгийн үндэслэл. Хөргөгчний барилгын талбайг тооцоолох арга. Хүлээн авсан хөргөгчийн дулааны тооцоо. Тасалгааны тоног төхөөрөмжийн тооцоо, сонголт.
2010 оны 06-р сарын 03-нд нэмэгдсэн курсын ажил
Хэвтээ төрлийн агаар хөргөгчийн дизайны тооцоо. Бага боломжит хоёрдогч эрчим хүчний нөөцийг ашиглах. Хөргөгчний дулааны ачаалал, масс ба эзэлхүүний агаарын урсгалыг тодорхойлох. Хөргөгчний дулааны болон эксегетик баланс.
2010 оны 06-р сарын 21-нд нэмэгдсэн курсын ажил
Хоёр танхимтай шахалтын хөргөгчний барилгын тодорхойлолт. Хөргөгчний шүүгээнд дулаан шингээгч. Хөргөлтийн машины дулааны тооцоо. Үндсэн материалыг сонгох үндэслэл. Поршений компрессор, дулаан солилцуур, капилляр хоолойн тооцоо.
хугацааны баримт бичиг, 2013 оны 08-р сарын 07-нд нэмэгдсэн
Хөргөгчний үйл ажиллагааны зарчим, хөргөлтийн процесс. Өрхийн хөргөгчний ангилал, үндсэн бүтцийн блокууд. Соленоид хавхлагатай ахуйн шахалтын хөргөгчний хөргөлтийн цикл, ууршуулагч, конденсатор, дулааны ачааллын тооцоо.
2012 оны 03-р сарын 23-нд нэмэгдсэн курсын ажил
Техникийн үзүүлэлт технологийн тоног төхөөрөмжхүйтэн хэрэглэдэг. Хадгалах тасалгааны барилгын тэгш өнцөгтийн тоо, дулаан тусгаарлагч давхаргын зузааныг тооцоолох. Хөргөгчний камерын дулааны тооцоо. Сонголт ба боломжийн хөргөлтийн систем.
2012 оны 01-р сарын 11-нд нэмэгдсэн курсын ажил
Хөргөлтийн системийг сонгох нь маш чухал юм. Ачааны аюулгүй байдал, агшилт, тээвэрлэсэн бүтээгдэхүүний нэгжийн эрчим хүчний зарцуулалт, тээврийн аюулгүй байдал, ачааны хэмжээг ашиглах үр ашиг гэх мэт.
Усан онгоцны хөргөлтийн системд тавигдах үндсэн шаардлагыг авч үзье.
Өгөгдсөн ачааны оновчтой утгуудаас хамгийн бага хазайлттай, агуулахын аль ч цэг дээр жигд (нэг төрлийн) температурын талбайг хангах;
Хөргөлтийн машиныг түр зогсоох үед агуулах дахь температурын өсөлтийг удаашруулахын тулд их хэмжээний хадгалах багтаамжтай (инерци) байх;
Ачааны температур ба хөргөлтийн буцалгах цэгийн хоорондох хамгийн бага температурын зөрүүг хангах. Энэ нь тасалгааны өгөгдсөн температурт машины гүйцэтгэлийн коэффициентийн хамгийн их утга, ачаа тээвэрлэхэд хамгийн бага эрчим хүчний зарцуулалтыг авах боломжтой болно.
Хөргөх төхөөрөмж, хөргөлтийн бохир усны систем нь жин, хэмжээ багатай байх ёстой. Хөргөх гадаргуугийн жижиг хэмжээсийг зөвхөн дулаан дамжуулах коэффициентийн утгыг нэмэгдүүлэх замаар олж авах боломжтой гэдгийг мэдэх шаардлагатай.
Ашиглалтын найдвартай байдал, энгийн байдал, тав тухтай байдлыг хангах, хүмүүсийн аюулгүй байдал, хаалтууд, хөргөлтийн горимыг хэвийн хянах, зохицуулах, засварлах, засварлахад хялбар байх гэх мэт.
Хуурай ачааны хөлөг онгоцны тасалгааг хангахын тулд ууршуулагч батерей дахь хөргөлтийн бодисыг шууд ууршуулдаг агаарын хөргөлтийн системийг ашиглах нь илүү хэмнэлттэй байдаг. Хөргөлтийн систем нь шууд хөргөлтийн системээс бага хэмнэлттэй байдаг тул дулаан дамжуулалт нь агаараас давсны уусмалд, давсны уусмалаас хөргөгч хүртэл хоёр удаа явагддаг. Тиймээс ceteris paribus, ачаа болон ууршдаг хөргөлтийн хоорондох нийт температурын зөрүү нэмэгдэж, 11 ... 12 ° C-д хүрч, компрессорын эдийн засгийн үзүүлэлтийг улам дордуулж, хэмжээг нь нэмэгдүүлдэг. Үүнээс гадна давсны уусмалын шахуургыг жолоодох зардал нэмэгдэж байна.
Завсрын хөргөгчтэй системүүд нь хөргөлтийн хөргөлтийн үр ашиг багатай байдаг бөгөөд энэ нь давсны уусмалын системийн том жин, хэмжээний үзүүлэлтийг урьдчилан тодорхойлдог.
Агаарын хөргөлтийн систем нь тээврийн болон үйлдвэрлэлийн хөргөгч, ялангуяа фреон хөргөгчийг ашиглах үед өргөн тархсан. Энэхүү систем нь амьсгалах боломжтой бүтээгдэхүүн (жимс, хүнсний ногоо) тээвэрлэдэг хөргөгчинд илүү тохиромжтой.
Фреон-R-22 дээрх хөргөлтийн машинуудаар үйлчилдэг агаарын хөргөлтийн систем нь аж үйлдвэр, тээврийн хөргөгчний техник, эдийн засгийн үзүүлэлтүүдийн өсөлтийг хамгийн сайн хангадаг.
Тасалгааны доторх хөргөлттэй агаарын эргэлтийг агаарыг шууд хөргөх хөргөгчөөр дамжуулдаг фенүүдээр хангадаг.
Хөргөх төхөөрөмжүүдийн жин, хэмжээ мэдэгдэхүйц бага байгаа нь камерын ашиглалтын хэмжээг ихээхэн нэмэгдүүлдэг.
Агаарын хөргөлттэй ба батерейгаар хөргөх (“чимээгүй”) хөргөлтийн систем Энэ нь хэд хэдэн давуу болон сул талуудтай бөгөөд тэдгээрийн харилцан нөлөөллийг харьцуулсан системүүдийн техник, эдийн засгийн шинжилгээнд харгалзан үздэг. Агаарын системийн давуу талууд: металлын хэрэглээ мэдэгдэхүйц бага, илүү бат бөх, илүү тохиромжтой ажиллагаа, ачааны багтаамж нэмэгдэж, бусад бүх зүйл тэнцүү байна. Эдгээр бүх хүчин зүйлүүд нь элэгдлийн төлбөр, ашиглалтын зардлыг бууруулж, хөлөг онгоцны даацыг сайжруулдаг. Агаарын систем байгаа тохиолдолд агаар хөргөгчийг үе үе гэсгээх нь хөргөлтийн машины ажиллагааг илүү үр ашигтай ашиглах боломжийг олгодог бол "чимээгүй" хөргөлтийн үед нислэгийн бүх хугацаанд хярууны давхарга мэдэгдэхүйц нэмэгддэг. хөргөлтийн батерейны үр ашгийг улам дордуулж, эрчим хүчний зарцуулалтыг харгалзах тусам mapgin-ийн гүйцэтгэлийн коэффициент буурахад хүргэдэг. Агаарын системийн сул талууд нь: суурилуулалтын хөргөлтийн хүчин чадлыг нэмэгдүүлэх, энэ нь фенүүдийн хүчин чадалтай тэнцэх нэмэлт дулааны урсгалыг нөхөх хэрэгцээтэй холбоотой, мөн илүү хүчтэй дулаан, масс дамжуулалттай холбоотой бүтээгдэхүүний бага зэрэг багасах явдал юм.
Агаарын хөргөлтийн системийн техник эдийн засгийн судалгаанууд нь эдгээр системүүдийн батерейны хөргөлтийн системээс давуу талыг харуулсан бөгөөд үүнтэй холбогдуулан агаарын хөргөлтийн системийг хамгийн дэвшилтэт, ирээдүйтэй гэж үздэг.
Зураг 2. Хөлөг онгоцны хөргөлтийн өрөөнүүдийн шууд ууршилт бүхий агаарын хөргөлтийн системийн бүдүүвч диаграмм.
4. Тусгаарлагч материалын сонголт. Тусгаарлагчийн бүтцийн тооцоо.
Хөргөгчтэй тээврийн хэрэгслийн хүйтний гол хэрэглэгч нь хаалттай байгууламжаар дамжин хөргөгчинд гаднаас орж ирдэг дулаан юм. Гадны дулааны урсгалыг багасгах нь хөлөг онгоцны хүйтэн хэрэгцээг бууруулахад хувь нэмэр оруулдаг. Үүнийг хаалттай гадаргуугийн дулаан тусгаарлалтаар хийж болно. Тусгаарлагч материалын дулаан дамжилтын илтгэлцүүр бага, зузаан нь их байх тусам дулаан нь өрөөнд ороход бага байдаг. Гэсэн хэдий ч дулаалгын зузаан нэмэгдэхийн хэрээр тусгаарлагдсан байрны ашигтай ачааны хэмжээ буурч, тусгаарлагч материал, түүний суурилуулалтын өртөг нэмэгддэг. Орчин үеийн хөргөлттэй хөлөг онгоцон дээр тусгаарлах байгууламжууд нь агуулахын эзэлхүүнийг 15 ... 30% -иар бууруулдаг бөгөөд энэ нь тээврийн ашигт байдалд сөргөөр нөлөөлдөг. Тиймээс дулаан тусгаарлагчийн хувьд дулаан дамжилтын илтгэлцүүр багатай материалыг ашигладаг.
Усан онгоцны үйлдвэрлэлд ашигладаг тусгаарлагч материалд бусад хэд хэдэн чухал шаардлагыг тавьдаг бөгөөд энэ нь тэдгээрийн өндөр үр ашгийг тодорхойлдог.
Өндөр дулаан хамгаалах шинж чанар (дулаан дамжилтын бага коэффициент). λ [W/(m K)];
Бага нягтрал ρ , кг / м 3;
Усан онгоцны их биений чичиргээ, хэв гажилтыг эсэргүүцэх өндөр механик хүч чадал, уян хатан чанар;
Хүйтэнд тэсвэртэй байдал (хувьсах температурын ачааллын дор тусгаарлагчийн эвдрэлийг эсэргүүцэх чадвар);
Галд тэсвэртэй, шатдаггүй;
Үнэр дутмаг, тэдгээрийн дархлаа;
Чийгийн багтаамж бага, гигроскопи бага;
Бөөн тусгаарлагч материалын хамгийн бага агшилт;
Гадаргууг зэврүүлэхгүй байх;
Хүний эрүүл мэндэд нөлөөлөхгүй байх;
ялзарч буй бактери, мөөгөнцөрт хангалттай тэсвэртэй байх;
Хямд, хүртээмж, тээвэрлэлт, суурилуулалт, ашиглалтын хялбар байдал, бат бөх чанар.
Одоо байгаа тусгаарлагч материал нь дээрх бүх шаардлагыг нэгэн зэрэг хангалттай хангаж чадахгүй. Тиймээс тэдгээрийг сонгохдоо хөлөг онгоцны зорилго, навигацийн талбай гэх мэт зэргээс шалтгаалан зөвхөн үндсэн шаардлагыг биелүүлэх замаар удирддаг. Үүнээс гадна олон тооны дутагдлуудын нөлөөг арилгах эсвэл мэдэгдэхүйц хэмжээгээр арилгах боломжтой. Үүсгэсэн оновчтой тусгаарлагч бүтцээр бууруулж, дараахь зүйлийг хангана.
Ашиглалтын явцад дулаалгыг хатаах өдрийн турш уурын чийгийн хамгаалалтын бүрээсийг суурилуулах, (эсвэл) хатаах давхаргыг суурилуулах замаар тусгаарлагчийн бүтцийг чийгээс хамгаалах;
Тусгай металл тор суурилуулах замаар мэрэгч амьтдыг нэвтлэхээс хамгаалах тусгаарлагчийг хамгаалах;
Тусгаарлагч давхаргын тасралтгүй байдал ба түүний зузаан нь урт хугацааны ашиглалтын хугацаанд хашааны дулаанаас хамгаалах шинж чанарыг үр дүнтэй болгоход хувь нэмэр оруулдаг.
Жижиг, хаалттай нүхнээс бүрдэх материал нь сайн тусгаарлагч шинж чанартай байдаг. Орчин үеийн тусгаарлагч материалд 1 см 3 материалд агуулагдах хаалттай нүхний тоо хэдэн мянгад хүрдэг. Ийм материал нь уурын саадыг арилгах нэмэлт арга хэмжээ шаарддаггүй бөгөөд хатаах шаардлагагүй.
Өндөр үр ашигтай дулаан тусгаарлагч материалын хамгийн орчин үеийн төлөөлөгчид бол хөөс хуванцар юм. Сүүлийн үед чийгэнд тэсвэртэй, өндөр бат бэх, нягтрал, дулаан дамжилтын илтгэлцүүр багатай олон төрлийн хөөс үйлдвэрлэсэн.
Тиймээс бид хангамжийн камерын дулаан тусгаарлагч материалын хувьд сүвэрхэг материал болох органик бус хий үүсгэгч PVC-1 бүхий поливинил хлоридын давирхайгаар хийсэн хавтангуудыг ашиглана. бусад нь нимгэн ханатай. PVC-1 нь ялзрахгүй, галд шатдаг, зэврэлт үүсгэдэггүй. Халаахад хавтан нь савны багцтай холбоотой хэлбэртэй хэсгүүдийг бий болгох боломжийг олгодог.
Тусгаарлагч материалын термофизик шинж чанарууд:
Нягт - ρ \u003d 90 ... 130 кг / м 3
λ болон h = 0.058 Вт/(м К)
Усан онгоцны хөргөлтийн тусгаарлах байгууламжийг гурван үндсэн төрөлд хуваадаг: гангаар огтолж аваагүй их бие; олонлог давхцах, эсвэл ердийн болон олонлогийг тойрч гарах.
X 
хөргөх камерууд гал тогооны ойролцоо байрладаг тул бид гөлгөр металл гадаргууг тусгаарлахын тулд эхний төрлийн тусгаарлагч бүтцийг ашиглана. Ийм бүтэц нь хөлөг онгоцны их биений ган багцыг огтолж авдаггүй тул дулаан дамжилтын илтгэлцүүр нь арав дахин ихгүй ялгаатай материалаар хийгдсэн байдаг. Энэ төрлийн байгууламжийг хөргөгчний хоёр дахь ёроол, тавцан, хаалт, гөлгөр талыг тусгаарлахад ашигладаг (Зураг 3.)
Зураг 3. Хаалтны тусгаарлах байгууламж.
1 - металл бүрээс; 2 - арматурын модон баар;
3 - тусгаарлагч материал; 4 - тусгаарлагчийн модон доторлогоо.
Гөлгөр хаалт, дулаан дамжилтын илтгэлцүүр бага зэрэг өөр материалаар хийсэн тавцангийн энгийн тусгаарлагч байгууламжийг дулааны урсгалтай зэрэгцээ хууль тогтоомжийн дагуу тооцоолно.
Зэрэгцээ дулааны урсгалын аргын дагуу тусгаарлагчийн бүтцийг тооцоолох:
Бүтцийн үндсэн хэмжээсүүд:
С= 800 мм
FROM= 60 мм
δ г= 60 мм
δ -аас=150 мм
Модон доторлогоо ба баар - утаснуудын дагуу нарс:
Нягт - ρ \u003d 500 кг / м 3
Дулаан дамжилтын илтгэлцүүр - λ г= 0.4 Вт/(м К)
Дулааны багтаамж – c= 2.3 кЖ/(кг К)
/(0.15+0.06)= 1.90Вт/(м К)
1/((0.15/0.058)+(0.06/)=0.37 Вт/(м К)
((1.90 0.06)+ 0.37(0.8-0.06))/0.8=0.48 Вт/(м К)
Тусгаарлагчийн бүтцийг дугуй урсгалын аргаар тооцоолох:
Зайны хэмжээсүүд:
b=70 мм Зураг.4. Ердийн дулаалгын загвар
уртааш баартай
дулааны урсгал нь хамгийн бага эсэргүүцлийн шугамын дагуу явдаг, өөрөөр хэлбэл. Дөрөвний тойргийн нумын хамгийн урт нь тогтоосон профилын өндөртэй тэнцүү байна.
(2 170)/π=0.108 м
Энэ зайг 6 бүсэд хуваадаг бөгөөд тэдгээрийн өргөн нь дараахь хэмжээтэй тэнцүү байна.
II. 2цаг/π= 0.108 м
III. S-b-4h/π=(800-70-4 170/π)/1000=0.514 м
IV. H-e-a-h(1-2/π)=(300-150-60-170(1-2/π))/1000=0.028 м
V. h+e+a-H-c=(170+150+60-300-60)/1000=0.020 м
Бид бүс бүрийн дулааны урсгалыг тооцоолно.
m e \u003d λ -аас / λ d \u003d 0.058 / 0.4 \u003d 0.145 - 1 м зузаантай модны давхаргатай тэнцэх зузаан;
I 
бүс:
0,690 баяртай
Бүх бүтцийн дулаан дамжилтын илтгэлцүүр:
(0,0516+0,0425+0,1198+0,0072+0,00914+0,1311)/0,8=
Тухайн төрлийн REA-ийн хөргөлтийн системийг сонгох. Хөргөх арга нь REA-ийн дизайныг ихээхэн тодорхойлдог тул дизайны эхний үе шатанд, өөрөөр хэлбэл техникийн санал эсвэл ноорог дизайн, REA хөргөлтийн системийг сонгох шаардлагатай. Энэ асуудлыг шийдэх амжилтгүй шийдлийг зөвхөн дизайны дараагийн үе шатанд (дизайныг нарийвчлан судлах, прототипийг турших гэх мэт) олж мэдэх боломжтой бөгөөд энэ нь том багийн ажлыг хүчингүй болгож, REA үүсгэх хугацаа ихээхэн нэмэгдэх болно. .
Дизайнерын эхний үе шатанд дизайнер техникийн даалгавар (TOR) байдаг бөгөөд энэ нь ихэвчлэн дараахь маш хязгаарлагдмал мэдээллийг агуулдаг.
Блок дахь дулаан ялгаруулах нийт чадал Ф;
Боломжит температурын өөрчлөлтийн хүрээ орчин
Орчны даралтын хязгаар -
Төхөөрөмжийн тасралтгүй ажиллах хугацаа -
Элементүүдийн зөвшөөрөгдөх температур -
Машин дүүргэх хүчин зүйл
(12.1)
Энд Vi нь i-р CEA элементийн эзэлхүүн; n - элементүүдийн тоо; V нь REA-ийн эзэлдэг хэмжээ. Мөн электрон төхөөрөмжийн орон сууцны хэвтээ (Li, L2) болон босоо (L3) хэмжээсийг тохируулах шаардлагатай. Эдгээр анхны өгөгдөл нь CEA-ийн дулааны горимын нарийвчилсан дүн шинжилгээ хийхэд хангалтгүй боловч тэдгээрийг урьдчилсан үнэлгээ, хөргөлтийн системийг сонгоход ашиглаж болно. Сүүлийнх нь магадлалын шинж чанартай, өөрөөр хэлбэл сонгосон хөргөлтийн аргын техникийн үзүүлэлтүүдийн дагуу тодорхойлсон REA-ийн дулааны горимыг хангах магадлалыг үнэлэх боломжийг олгодог. Бодит байгууламжийн статистик мэдээллийг боловсруулах үр дүнгийн дагуу дулааны нарийвчилсан тооцоолол, туршилтын загваруудын өгөгдлүүдийн дагуу янз бүрийн хөргөлтийн аргуудыг зохих ёсоор ашиглах чиглэлийг тодорхойлсон графикуудыг (Зураг 12.1) байгуулсан. Эдгээр графикууд нь REA-ийн тасралтгүй үйл ажиллагаанд зориулагдсан бөгөөд хоёр үндсэн үзүүлэлтийг холбодог. 
. Эхний үзүүлэлт 
Техникийн тодорхойлолтод зөвшөөрөгдөх температур нь хамгийн бага утгатай байдаг хамгийн бага халуунд тэсвэртэй элементийн биеийн хүрээлэн буй орчинтой харьцуулахад хэт халалт tc.
Үнэгүй хөргөлтийн хувьд, өөрөөр хэлбэл, тодорхойлолтын дагуу орчны хамгийн их температуртай тохирч байгааг анхаарна уу; албадан хөргөлтийн хувьд, өөрөөр хэлбэл, REA-д орох агаарын (шингэн) температуртай тохирч байна. Хоёрдахь үзүүлэлт q нь дулааны солилцооны гадаргуугийн нөхцөлт талбайгаар дамжин өнгөрөх дулааны урсгалын нягттай тэнцүү байна.
(12.2)
Зураг 12.1 Хөргөлтийн янз бүрийн аргуудад тохирох талбайнууд
Энд F нь энэ гадаргуугаас ялгарах нийт хүч; агаарын даралтыг харгалзан үзсэн коэффициент (агаар мандлын даралтын үед (12.1) томъёогоор тодорхойлсон дүүргэлтийн коэффициент).
Зураг дээр. 12.1 Хоёр төрлийн талбайг үзүүлэв: нэгд нь хөргөх ямар ч аргыг ашиглахыг зөвлөж байна (сүүдэрлэхгүй: 1 - чөлөөт агаар, 3 - албадан агаар, 5 - албадан ууршуулах); нөгөөд хөргөлтийн хоёр буюу гурван аргыг ашиглах боломжтой (сүүдэрт: 2 - чөлөөт ба албадан агаар, 4 - албадан агаар ба шингэн, 6 - албадан шингэн ба чөлөөт ууршуулагч, 7 - албадан шингэн, албадан ба чөлөөт ууршуулагч, 8 - чөлөөт албадан ба чөлөөт ууршуулах, 9-чөлөөт ба албадан ууршуулах).
Зураг дээрх дээд муруйнууд. 2.1-ийг ихэвчлэн том хэмжээний элементүүдийн хөргөлтийг сонгоход ашигладаг - том чийдэн, соронз, багалзуурыг багалзуурдах гэх мэт Доод муруйнууд нь салангид микроминиатюр элементүүд дээр хийгдсэн блок, тавиур гэх мэт хөргөлтийн системийг сонгоход ашиглагддаг.
Хэрэв REA-ийн үзүүлэлтүүд сүүдэртэй хэсэгт багтаж байвал (хоёр буюу гурван хөргөлтийн аргыг ашиглах боломжтой) хөргөх аргыг сонгох ажил улам төвөгтэй болж, илүү нарийвчилсан тооцоолол хийх шаардлагатай болно.
Агаарын даралтыг тооцох боломжийг бидэнд олгодог нэмэлт мэдээлэл өгье; (12.2) томъёонд сүүлийнх нь тооцоолол, туршилтын үндсэн дээр олдсон kp коэффициентээр тооцогдоно. Агаарын даралт буурах тусам электрон төхөөрөмжийн элементүүдийн температур нэмэгддэг; нэгжийн гаднах агаарын даралтыг p1 ба доторх агаарын даралтыг битүүмжилсэн нэгжийн хувьд p2 гэж үзье, kp-ийн утгыг хавсралтад өгсөн болно (Хүснэгт А.11-ийг үз). Коэффициент kp нь зөвхөн агаарын чөлөөт конвекцийн нөхцөлд бууруулсан даралтын үед REA хөргөлтийн доройтлыг харгалзан үздэг.
Хөргөлтийн системийг сонгох нь зөвхөн хөргөлтийн талбайг тодорхойлоход хязгаарлагдахгүй бөгөөд REA хөргөлтийн энэ аргыг хэрэгжүүлэх техникийн боломж, тухайлбал масс, эзэлхүүн, эрчим хүчний хэрэглээ зэргийг харгалзан үзэх шаардлагатай гэдгийг анхаарна уу. Туршлагаас харахад оновчтой дизайн хийснээр усан онгоцны REA-ийн өгөгдсөн дулааны горимыг хангах боломжтой. тодорхой хэрэглээагаар 180-250 кг / (ц * кВт) -аас ихгүй байна.
Хэмжээ, жин, эрчим хүчний хэрэглээнд хатуу хязгаарлалт тавьдаг суурин REA-ийн хувьд агаарын урсгалыг 250-350 кг / (ц-кВт) хүртэл нэмэгдүүлэх боломжтой. Агаар хөргөсөн CEA-ийн хувьд дулааны горимыг хамгийн бүрэн судалсан. Эдгээр тохиолдолд зөвхөн нэг буюу өөр агаарын хөргөлтийн системийг санал болгохоос гадна сонгосон хөргөлтийн систем нь тухайн дулааны горимыг хангах магадлалыг тооцоолох боломжтой.
RES дулаан солилцуур.
Дулаан солилцуур нь дулааныг нэг хөргөлтөөс нөгөөд шилжүүлэх процессыг гүйцэтгэдэг төхөөрөмж юм. Ийм төхөөрөмжүүд нь технологийн зорилго, дизайны хувьд маш олон янз байдаг. Ашиглалтын зарчмын дагуу дулаан солилцогчийг нөхөн сэргээх, нөхөн сэргээх, холих гэж хувааж болно.
Сэргээх төхөөрөмж нь дулааныг халуун хөргөлтийн шингэнээс хүйтэнд шилжүүлж, тэдгээрийг тусгаарлах ханаар дамждаг төхөөрөмж юм. Ийм төхөөрөмжүүдийн жишээ бол уурын генератор, халаагч, конденсатор гэх мэт.
Нөхөн сэргээх төхөөрөмж нь ижил халаалтын гадаргууг халуун эсвэл хүйтэн хөргөлтийн бодисоор угаадаг төхөөрөмж юм. Халуун шингэн урсах үед дулаан нь төхөөрөмжийн хананд мэдрэгдэж, дотор нь хуримтлагддаг, хүйтэн шингэн урсах үед хуримтлагдсан дулааныг түүгээр хүлээн авдаг. Ийм төхөөрөмжүүдийн жишээ бол задгай зуух ба шил хайлуулах зуухны сэргээгч, тэсэлгээний зуухны агаар халаагч гэх мэт.
Сэргээх болон нөхөн сэргээх аппаратын хувьд дулаан дамжуулах үйл явц нь хатуу биетийн гадаргуутай зайлшгүй холбоотой байдаг. Тиймээс ийм төхөөрөмжийг гадаргуу гэж нэрлэдэг.
Холигчдод дулаан дамжуулах үйл явц нь халуун, хүйтэн дулаан зөөгчийг шууд холбож, холих замаар явагддаг. Энэ тохиолдолд дулаан дамжуулалт нь материалын солилцоотой нэгэн зэрэг явагдана. Ийм дулаан солилцуурын жишээ бол хөргөх цамхаг (хөргөх цамхаг), скруббер гэх мэт. Дулаан солилцуурын тусгай нэрийг ихэвчлэн зориулалтын дагуу тодорхойлдог, тухайлбал, уурын генератор, зуух, ус халаагч, ууршуулагч, хэт халаагч, конденсатор, деаэратор, гэх мэт Гэсэн хэдий ч төрөл, төхөөрөмж, үйл ажиллагааны зарчим, ажлын байгууллагын дагуу дулаан солилцуур нь маш олон янз байдаг хэдий ч, тэдний зорилго нь эцсийн эцэст ижил байна, энэ нь нэг, халуун, шингэн, хүйтэн нь дулаан дамжуулах юм. Тиймээс тэдгээрийн дулааны тооцооны үндсэн заалтууд нийтлэг хэвээр байна.
Дулаан солилцуур нь сувгийн уртын дагуу температурын хуваарилалтын шинж чанараараа ялгаатай байдаг.
Энд T 1 ' ба T 2 ' нь дулаан солилцуурын оролтын температур; T 1 "" ба T 2 "" - гаралт дээр.
Дулаан солилцооны нөхцлөөс хамааран бүх дулаан солилцогчийг хоёр бүлэгт ангилдаг. Халуун хөргөлтийн шингэнээс хүйтэн хөргөлт рүү дулаан дамжуулалт нь цул хана эсвэл фазын интерфэйсээр дамждаг. Хатуу ханаар - нөхөн сэргээх дулаан солилцогч, фазын хилээр - хөргөх цамхаг.
OST-ийн лавлах номууд нь RES-д зориулж үйлдвэрээс үйлдвэрлэсэн дулааны солилцооны шинж чанарыг агуулдаг.
Дулаан солилцооны гол шинж чанар нь дулаан солилцооны гадаргуугийн тодорхой талбай юм.
; S ≈ 4500 ба түүнээс дээш цохилттой.
Дулаан солилцуурын ажиллагааны онцлогууд:
1. Хөргөлтийн шингэний хөдөлгөөний горим. Хөргөлтийн шингэнд турбулент горимыг хэрэгжүүлэх шаардлагатай. Хий - V ≈ 100 ÷ 150 м/с; шингэн - V ≈ 2.5 ÷ 3 м/с. Дулаан солилцуурт хэрэгждэг горимуудыг оновчтой байдлаар сонгох ёстой.
2. Дулааны солилцооны дулааны дизайн нь зураг төсөл, баталгаажуулалтын тооцоог хэрэгжүүлэхэд багасдаг.
a) Дизайн тооцоог хийхдээ төхөөрөмжийн дизайныг хийдэг бөгөөд тооцооллын зорилго нь дулааны солилцооны ажлын гадаргуугийн талбайг тодорхойлоход оршино, хэрэв халуун, хүйтэн хөргөлтийн массын урсгалын хурд, тэдгээрийн оролт ба гаралтын температур, түүнчлэн тэдгээрийн дулааны тусгай багтаамжийг өгсөн болно.
b) Баталгаажуулалтын тооцоог мэдэгдэж буй гадаргуугийн талбайтай дулаан солилцуурт (жишээлбэл, зохион бүтээсэн дулаан солилцуурын хувьд) хийдэг. Тооцооллын зорилго нь дулааны солилцооны гаралтын цэг дэх хөргөлтийн температур ба халуун хөргөлтөөс хүйтэнд шилжсэн дулааны урсгалын F-ийг тодорхойлох, өөрөөр хэлбэл төхөөрөмжийн ажиллах горимыг тохируулах явдал юм.
Оршил
1 Гадна болон доторх агаарын дизайны параметрүүдийг сонгох
1.1 Гадна агаарын дизайны параметрүүд
1.2 Дотор агаарын дизайны параметрүүд
2 Өрөөний дулаан, чийгшлийн балансын эмхэтгэл
2.1 Дулааны өсөлтийн тооцоо
2.1.1 Хүмүүсээс авах дулааны тооцоо
2.1.2 Хиймэл гэрэлтүүлгээс үүсэх дулааны өсөлтийн тооцоо
2.1.3 Гаднах гэрлийн нүхээр дулааны нэмэгдлийн тооцоо
мөн нарны цацрагийн нөлөөгөөр бүрэх
2.1.4 Гадна хашлага хийснээр дулааны нэмэгдлийн тооцоо
2.1.5 улмаас бүрхүүлтэй нээлхийн дулаан олзыг тооцох
гадна болон доторх агаарын температурын зөрүү
2.2 Чийгийн тооцоо
2.3 Өрөөн дэх процессын цацрагийн налууг тодорхойлох
3 Агааржуулалтын системийн тооцоо
3.1 Агааржуулалтын системийн төрлийг сонгох ба үндэслэл
3.2 Агаар түгээх схемийг сонгох. Зөвшөөрөгдөх ба-ийн тодорхойлолт
үйл ажиллагааны температурын зөрүү
3.3 Агааржуулалтын системийн хүчин чадлыг тодорхойлох
3.4 Гаднах агаарын хэмжээг тодорхойлох
3.5 Агааржуулалтын үйл явцын зураглал
Jd-диаграм дээр
3.5.1 Агааржуулагчийн үйл явцын диаграммыг бий болгох
жилийн дулаан үе
3.5.2 Агааржуулагчийн үйл явцын диаграммыг бий болгох
хүйтэн улирал
3.6 Системийн дулаан, хүйтний хэрэгцээг тодорхойлох
агааржуулагч
3.7 Агааржуулагчийн брэнд, түүний зохион байгуулалтыг сонгох
3.8 Агааржуулагчийн элементүүдийн тооцоо, сонголт
3.8.1 Усалгааны камерын тооцоо
3.8.2 Агаар халаагчийн тооцоо
3.8.3 Агаар шүүгч сонгох
3.8.4 Агааржуулалтын системийн аэродинамик чирэлтийн тооцоо
3.9 Агааржуулагчийн сэнс сонгох
3.10 Усалгааны камерын насосны сонголт
3.11 Хөргөлтийн системийн үндсэн тоног төхөөрөмжийн тооцоо, сонголт
4 UNIRS - Компьютер дээрх SCR-ийн тооцоо
Хавсралт А - Jd-диаграм. Жилийн дулаан үе
Хавсралт B -Jd-диаграм. Жилийн хүйтэн үе
Хавсралт D - Хөргөлтийн схем
Хавсралт D - Тодорхойлолт
Хавсралт Е - Тэмдэглэгээний төлөвлөгөө - 2.000
ОРШИЛ
Агааржуулагч нь бүх юм уу автоматжуулсан засвар үйлчилгээ юм бие даасан параметрүүдхүмүүсийн сайн сайхан байдалд хамгийн таатай нөхцлийг бүрдүүлэхийн тулд агаар (температур, харьцангуй чийгшил, цэвэршилт, агаарын хөдөлгөөний хурд) технологийн процесс, соёлын үнэт зүйлсийг хадгалах явдлыг хангах.
Агааржуулагчийг гурван төрөлд хуваадаг.
1. Гадна агаарын тооцоот үзүүлэлтээс гадуур зөвшөөрөгдөх хазайлтаар технологийн процесст шаардагдах цаг уурын нөхцөлийг хангах. 24 цагийн ажилтай бол жилд дунджаар 100 цаг, нэг ээлжийн өдрийн ажилтай бол жилд 70 цаг.
2. Зөвшөөрөгдөх хазайлттай, оновчтой, ариун цэврийн болон технологийн стандартыг бүтэн өдрийн цагаар ажилласнаар жилд дунджаар 250 цаг, өдрийн цагаар нэг ээлжээр 125 цаг ажиллана.
3. Агааржуулалтаар хангах боломжгүй бол зөвшөөрөгдөх параметрүүдийг хадгалахын тулд бүтэн өдрийн турш ажиллахад жилд дунджаар 450 цаг, өдрийн цагаар нэг ээлжээр ажиллахад жилд 315 цаг.
Зохицуулалтын баримт бичиг нь агаарын оновчтой, зөвшөөрөгдөх параметрүүдийг тогтоодог.
Агаарын оновчтой параметрүүд нь норматив ба функциональ байдлыг хадгалах боломжийг олгодог дулааны төлөвбие, дулааны тайтгарлын мэдрэмж, урьдчилсан нөхцөл өндөр түвшингүйцэтгэл.
Агаарын зөвшөөрөгдөх параметрүүд нь эрүүл мэндэд гэмтэл учруулахгүй, эвгүй дулаан мэдрэмж, сайн сайхан байдал муудаж, үр ашиг буурах зэрэг шинж тэмдгүүдийн нэгдэл юм.
Зөвшөөрөгдөх нөхцөл нь дүрмээр бол зөвхөн агааржуулалтын системээр тоноглогдсон барилгад хамаарна.
Хамгийн оновчтой нөхцлийг хяналттай агааржуулалтын систем (SCR) хангадаг. Тиймээс SLE нь жилийн турш оновчтой нөхцлийг бүрдүүлэх, хадгалах, дотоод орчны агаарыг цэвэрлэхэд ашиглагддаг.
Энэхүү курсын ажлын зорилго нь онолын мэдлэгийг нэгтгэх, практик тооцоо хийх ур чадвар эзэмших, түүнчлэн агааржуулалтын систем (ACS) зохион бүтээхэд оршино.
Энэ нь курсын ажилАгааржуулагчтай өрөө нь Одесса хотын 500 хүний суудалтай хотын клубын танхим юм. Энэ өрөөний өндөр нь 6.3 м, шалны талбай нь 289 м 2, мансарда 289 м 2, өрөөний эзэлхүүн 1820.7 м 3 байна.
1 ГАДНА, ДОТООР АГААРЫН ЗОХИОН БАЙГУУЛАЛТЫН ҮЗҮҮЛЭЛТИЙН СОНГОЛТ
Гаднах агаарын тооцоолсон параметрүүд.
Гадна агаарын дизайны параметрүүдийг тухайн объектын газарзүйн байршлаас хамааран сонгоно.
Хүснэгт 1 - Гадна агаарын тооцоолсон параметрүүд.
Дотор агаарын тооцоолсон параметрүүд.
Өрөөн доторх агаарын дизайны параметрүүдийг өрөөний зориулалт, жилийн хугацаанаас хамааран сонгоно.
Хүснэгт 2 - Дотор агаарын тооцоолсон параметрүүд.
2 БАЙРНЫ ДУЛААН ЧИЙГШИЙН ТЭНЦСИЙГ БЭЛТГЭХ
Өрөөний дулаан, чийгшлийн балансыг бүрдүүлэх зорилго нь өрөөний дулаан, чийгийн илүүдэл, түүнчлэн SCR-ийг тооцоолох график-аналитик аргад ашигладаг процессын цацрагийн өнцгийн коэффициентийг тодорхойлох явдал юм.
Дулаан, чийгийн балансыг жилийн дулаан, хүйтэн улиралд тусад нь гаргадаг.
Өрөөн доторх дулааны ялгаруулалтын эх үүсвэр нь хүмүүс, хиймэл гэрэлтүүлэг, нарны цацраг, хоол хүнс, тоног төхөөрөмж, түүнчлэн гадна болон доторх агаарын температурын зөрүүгээс болж дотоод болон гадна хашаа, бүрхүүлтэй нүхээр дамжин дулааны олз байж болно.
2.1 Дулааны өсөлтийн тооцоо
2.1.1 Хүмүүсээс авах дулааны тооцоо
Хүмүүсээс өрөөн доторх дулаан ялгаруулалтыг Q давхар W, томъёогоор тодорхойлно
Q давхар = q давхар n,(1)
энд q давхар нь нэг хүний үйлдвэрлэсэн нийт дулааны хэмжээ, Вт;
n нь хүний тоо, хүн.
Q эргэлт = q эргэлт n,(2)
Энд q av - нэг хүний үүсгэсэн мэдрэгчтэй дулааны хэмжээ, Вт;
n нь хүний тоо, хүн.
Хүйтэн улирлын хувьд
Q давхар \u003d 120 285 \u003d 34200 Вт
Q av \u003d 90 285 \u003d 25650 Вт
Дулаан улиралд
Q давхар \u003d 80 285 \u003d 22800 Вт
Q av \u003d 78 285 \u003d 22230 Вт
2.1.2 Хиймэл гэрэлтүүлгээс үүсэх дулааны өсөлтийн тооцоо
Хиймэл гэрэлтүүлгийн дулааны оролтыг Q osv, W, томъёогоор тодорхойлно
Q sv \u003d q sv E F, (3)
хаана E - гэрэлтүүлэг, lx;
F - өрөөний шалны талбай, м 2;
q sv - тусгай дулаан ялгаруулалт, W / (m 2 lx).
Q osv \u003d 0.067 400 289 \u003d 7745.2 Вт
2.1.3.Нарны цацрагаас үүсэх дулааны өсөлтийн тооцоо
Нарны цацраг Q p = 9400 Вт.
2.1.4 Гадна хашлага хийснээр дулааны нэмэгдлийн тооцоо
Гаднах хашаагаар дамжин өнгөрөх дулааныг W, томъёогоор тодорхойлно
Q хязгаар \u003d k st F st (t n - t c) + k cock F cb (t n - t c), (4)
Энд k i - хашаагаар дамжин өнгөрөх дулаан дамжуулах коэффициент, Вт / (м 2 К);
F i - хашааны гадаргуугийн талбай, м 2;
t n, t in - гадаад ба дотоод агаарын температур, ° С.
Q хязгаар \u003d 0.26 289 (26.6-22) \u003d 345.6 Вт
2.1.5 Бүрхүүлтэй нүхээр дулааны нэмэгдлийн тооцоо
Гадна болон доторх агаарын температурын зөрүүгээс шалтгаалсан нээлхийнээр өрөөнд орох дулааны тооцоог томъёогоор тодорхойлно.
Q r.p. = [(t n - t c) / R o ]F нийт, (5)
Энд R o нь бүрхүүлтэй нүхний дулааны эсэргүүцэл, (м 2 К) / Вт, томъёогоор тодорхойлогддог.
R o = 1/k цонх (6)
F нийт - бүрхүүлтэй нүхний нийт талбай, м 2.
Q o.p = 0 Вт, учир нь бүрхүүлтэй нүх байхгүй.
Хүснэгт 3 - Жилийн янз бүрийн үе дэх байрны дулааны баланс
2.2 Чийгийн тооцоо
Хүний арьсны гадаргуугаас уурших, амьсгалах, шингэний чөлөөт гадаргуу, материал, бүтээгдэхүүний нойтон гадаргуугаас, түүнчлэн материалыг хатаах, химийн урвал, чийгшүүлэх зэргээс өрөөнд чийг орж ирдэг. технологийн тоног төхөөрөмжийн ашиглалт.
Хүмүүсийн төлөв байдал (амрах, гүйцэтгэж буй ажлын төрөл) болон орчны температураас хамааран В л, кг / цаг чийгийн ялгаралтыг томъёогоор тодорхойлно.
W l \u003d w l n 10 -3, (7)
хаана w l - нэг хүнээс чийг гаргах, г / цаг;
n нь хүний тоо, хүн.
W l хүйтэн \u003d 40 285 10 -3 \u003d 11.4 кг / цаг
W l дулаан \u003d 44 285 10 -3 \u003d 12.54 кг / цаг
2.3 Өрөөн дэх процессын цацрагийн налууг тодорхойлох
Дулаан ба чийгийн балансын тооцоонд үндэслэн өрөөнд байгаа процессын цацрагийн өнцгийн коэффициентийг жилийн дулаан ε t ба хүйтэн ε x үед кДж / кг-аар тодорхойлно.
ε t = (ΣQ t 3.6)/W t,(8)
ε x = (ΣQ x 3.6)/W x.(9)
ε t ба ε x тоон утгууд нь өрөөн дэх процессын цацрагийн налуугийн тангенсыг тодорхойлдог.
ε t \u003d (40290.8 3.6) / 12.54 \u003d 11567
ε x \u003d (41945.2 3.6) / 11.4 \u003d 13246
3 АГААР КОНДИЦИНГИЙН СИСТЕМИЙН ТООЦОО
3.1 Агааржуулалтын системийн төрлийг сонгох ба үндэслэл
SCR-ийн төрлийг сонгох, үндэслэлийг дизайны даалгаварт заасан агааржуулагчтай объектын ашиглалтын нөхцөлд дүн шинжилгээ хийсний үндсэн дээр гүйцэтгэдэг.
Өрөөнүүдийн тоонд үндэслэн нэг буюу олон бүсийн агааржуулалтын системийг төлөвлөж, дараа нь дулаан, хүйтний хэрэглээг бууруулдаг яндангийн агаарын эргэлтийг ашиглах боломжийн үнэлгээг хийдэг.
Эхний болон хоёр дахь эргэлттэй SCR нь ихэвчлэн температур, харьцангуй чийгшлийн хяналтанд өндөр нарийвчлал шаарддаггүй өрөөнд ашиглагддаг.
Агаар цэвэршүүлэх үндсэн схемийг сонгох эцсийн шийдвэрийг SCR-ийн гүйцэтгэл, гаднах агаарын урсгалын хурдыг тодорхойлсны дараа гаргадаг.
3.2 Агаар түгээх схемийг сонгох. Зөвшөөрөгдөх ба ашиглалтын температурын зөрүүг тодорхойлох.
Ажлын талбайн эрүүл ахуйн үзүүлэлтүүд, параметрүүдийн жигд тархалтын хувьд ихэнх агааржуулалттай өрөөнүүдийн хувьд ажлын талбай руу 4 ... 6 м-ийн түвшинд налуу, зайлуулах замаар агаарын нийлүүлэлтийн хамгийн тохиромжтой хангамж юм. дээд бүсийн ерөнхий солилцооны бүрээсийн .
1. Зөвшөөрөгдөх температурын зөрүүг тодорхойлно
Δt нэмэх \u003d 2 ° С.
2. Нийлүүлэлтийн агаарын температурыг тодорхойлох
t p \u003d t in - Δt нэмэх (10)
t p дулаан \u003d 22 - 2 \u003d 20 ° С,
t p хүйтэн \u003d 20 - 2 \u003d 18 ° С.
3. Гарч буй агаарын температурыг тодорхойлно
t y \u003d t in + grad t (H - h), (11)
Энд gradt нь ажлын талбайн дээрх өрөөний өндрийн дагуух температурын градиент, ° С;
H - өрөөний өндөр, м;
h - ажлын талбайн өндөр, м.
Өрөөний өндрийн дагуух температурын налууг өрөөний мэдрэгчтэй дулааны тодорхой илүүдэлээс хамаарч тодорхойлно q I, W
q i = ΣQ / V pom = (ΣQ p -Q p + Q i) / V pom (12)
q би дулаарах \u003d (40290.8 - 22800 + 22230) / 1820.7 \u003d 21.8 Вт
q Би хүйтэн \u003d (41945.2 - 34200 + 25650) / 1820.7 \u003d 18.3 Вт
t халуунд \u003d 22 + 1.2 (6.3 - 1.5) \u003d 27.76 ° С;
t хүйтэн үед \u003d 20 + 0.3 (6.3 - 1.5) \u003d 21.44 ° С.
4. Ашиглалтын температурын зөрүүг тодорхойлно
Δt p \u003d t y - t p (13)
Δt p дулаан \u003d 27.76 - 20 \u003d 7.76 ° С;
Δt p хүйтэн \u003d 21.44 - 18 \u003d 3.44 ° С.
3.3 Агааржуулалтын системийн хүчин чадлыг тодорхойлох
Агааржуулалтын системийн хувьд нийлүүлэлтийн агаарын сувгийн сүлжээнд алдагдсан агаарын алдагдал, кг / цаг, агааржуулалттай өрөөнд ашигладаг G p-ийн ашигтай гүйцэтгэлийг харгалзан нийт хүчин чадлыг G хооронд нь ялгадаг. кг / цаг.
SCR-ийн ашигтай гүйцэтгэлийг томъёогоор тодорхойлно
G p \u003d ΣQ t / [(J y - J p) 0.278], (14)
Энд ΣQ t нь жилийн дулаан улиралд өрөөнд байгаа нийт дулааны илүүдэл, Вт;
J y, J p - жилийн дулаан улиралд гарах болон нийлүүлэх агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг.
G p \u003d 40290.8 / [(51 - 40)) 0.278] \u003d 13176 кг / цаг.
Нийт бүтээмжийг томъёогоор тооцоолно
G = K p G p, (15)
Энд K p нь агаарын суваг дахь алдагдлын хэмжээг харгалзан үзсэн коэффициент юм.
G \u003d 1.1 13176 \u003d 14493.6 кг / цаг.
Агааржуулалтын системийн эзлэхүүний бүтээмжийг L, м 3 / цаг, томъёогоор олно
Энд ρ нь нийлүүлэлтийн агаарын нягт, кг / м 3
ρ = 353/(273+t p)(17)
ρ \u003d 353 / (273 + 20) \u003d 1.2 кг / м 3;
L \u003d 14493.6 / 1.2 \u003d 12078 м 3 / цаг.
3.4 Гаднах агаарын хэмжээг тодорхойлох
SCR-д ашигласан гаднах агаарын хэмжээ нь дулаан, чийгийн боловсруулалтын үед дулаан, хүйтэнд зарцуулагдах зардал, түүнчлэн тоосжилтыг цэвэрлэхэд зарцуулдаг эрчим хүчний зарцуулалтад нөлөөлдөг. Үүнтэй холбогдуулан түүний тоо хэмжээг багасгахыг үргэлж хичээх хэрэгтэй.
Хамгийн бага зөвшөөрөгдөх хэмжээАгааржуулалтын систем дэх гадаа агаарыг дараахь шаардлагыг үндэслэн тодорхойлно.
Нэг хүнд ногдох агаарын хангамжийн шаардлагатай ариун цэврийн нормыг хангах, м 3 / цаг
L n ΄ = l n,(18)
энд l нь нэг хүнд ногдох гадаа агаарын хэвийн хэрэглээ, м 3 / цаг;
n нь өрөөнд байгаа хүмүүсийн тоо, хүн.
L n ΄ \u003d 25 285 \u003d 7125 м 3 / цаг;
Орон нутгийн яндангийн нөхөн төлбөр, өрөөнд илүүдэл даралтыг бий болгох
L n ΄΄ = L mo + V pom K΄΄ , (19)
энд L mo нь орон нутгийн хандны эзэлхүүн, м 3 / цаг;
V pom - өрөөний эзэлхүүн, м 3;
К΄΄-агаарын солилцооны давтамжийн хурд.
L n ΄΄ \u003d 0 + 1820.7 2 \u003d 3641.4 м 3 / цаг.
Бид L n ΄ ба L n ΄΄-ээс илүү том утгыг сонгож, цаашдын тооцоололд L n ΄ \u003d 7125 м 3 / цаг авна.
Бид гаднах агаарын урсгалын хурдыг томъёоны дагуу тодорхойлно
G n = L n ρ n, (20)
Энд ρ n нь гаднах агаарын нягт, кг / м 3.
G n \u003d 7125 1.18 \u003d 8407.5 кг / цаг.
Бид SLE-ийн эргэлтийг шалгаж байна:
14493,6 кг/ц >8407,5 кг/цаг, нөхцөл биелсэн.
2. Ж< J н
51кЖ/кг< 60 кДж/кг, условие выполняется.
3. Агаарт хортой бодис агуулагдах ёсгүй.
Анхаарна уу: бүх нөхцөл хангагдсан тул бид SCR схемийг эргэлтэнд оруулдаг.
Гаднах L n-ийн хүлээн зөвшөөрөгдсөн урсгалын хэмжээ нь нийлүүлэлтийн нийт агаарын 10% -иас багагүй байх ёстой, өөрөөр хэлбэл нөхцөл хангагдсан байх ёстой.
8407.5кг/ц ≥ 0.1 14493.6
8407.5 кг/ц ≥ 1449.36 кг/цаг, нөхцөл хангагдсан.
3.5 Агааржуулалтын процессын схемийг бий болгох Ж - г диаграм
3.5.1 Жилийн дулаан улиралд агааржуулагчийн үйл явцын схемийг бий болгох
Агааржуулалтын процессын схем дээр j-d диаграмжилийн дулаан улиралд А хавсралтад өгөгдсөн.
Эхний эргэлттэй SCR схемийг барих журмыг авч үзье.
a) J-d диаграмм дээр 1 ба 2-р хүснэгтэд өгөгдсөн параметрүүдийн дагуу гадна болон доторх агаарын төлөв байдлыг тодорхойлсон H ба B цэгүүдийн байрлалыг олох;
б) t-ээр дамжуулан явуулах.Процессын цацрагт ε t налуугийн хэмжээг харгалзан үзэх;
в) бусад цэгүүдийн байрлалыг тодорхойлох:
T. P (өөрөөр хэлбэл нийлүүлэлтийн агаарын төлөв), процессын цацрагтай изотерм t p-ийн огтлолцол дээр байрладаг;
T. P΄ (өөрөөр хэлбэл, хоёр дахь агаар халаагч VN2 гаралтын үед нийлүүлэх агаарын төлөв), үүний тулд 1 ° С-ийн сегментийг P цэгээс босоо байдлаар байрлуулна (PP΄ сегмент нь халаалтыг тодорхойлдог. агаарын суваг болон сэнс дэх нийлүүлэлтийн агаар);
T. O (өөрөөр хэлбэл усалгааны тасалгааны гаралтын агаарын төлөв), үүний тулд t-ээс шугам татсан. P΄ шугамаас доош d \u003d const сегменттэй огтлолцох цэг хүртэл φ \u003d 90% (OP΄ сегмент нь хоёр дахь агаар халаагч VN2 дахь агаарын халалтыг тодорхойлдог) ;
T. Y (өөрөөр хэлбэл өрөөнөөс гарч буй агаарын төлөв), энэ нь изотерм t y процессын цацрагийн огтлолцол дээр байрладаг (PVU-ийн сегмент нь өрөөн доторх агаарын дулаан, чийгийг шингээх чадварыг тодорхойлдог) ;
T. U΄ (өөрөөр хэлбэл, агаарыг гаднах агаартай холихоос өмнөх эргэлтийн төлөв), үүний тулд t. U-аас d \u003d шугамын дагуу.
0.5 ° C-ийн сегментийг тусгаарлах (YU΄ сегмент нь сэнс дэх гарч буй агаарын халалтыг тодорхойлдог);
T. C (өөрөөр хэлбэл эргэлтэнд орсон агаарыг гаднах агаартай хольсны дараа агаарын төлөв байдал).
U΄ ба H цэгүүд шулуун шугамаар холбогдсон. U΄N сегмент нь эргэлт ба гаднах агаарыг холих үйл явцыг тодорхойлдог. С цэг нь У΄Н шулуун дээр (J c-тэй огтлолцол дээр) байна.
Тодорхой энтальпи J s, kJ/kg, C цэгийг томъёогоор тооцоолно
J c = (G n J n + G 1p J y΄)/ G, (21)
Энд J n - гадаа агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг;
J c - гаднах болон эргэлтийн агаар холилдсоны дараа үүссэн агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг;
G 1r - анхны эргэлтийн агаарын хэрэглээ, кг / цаг
G 1p \u003d G - G n (22)
G 1r \u003d 14493.6– 8407.5 \u003d 6086.1 кг / цаг
J c \u003d (8407.5 60 + 6086.1 51) / 14493.6 \u003d 56.4 кЖ / кг
C ба O цэгүүд шулуун шугамаар холбогдсон. Үүссэн CO-ийн сегмент нь усалгааны камер дахь агаарын дулаан, чийгийн боловсруулалтын политропик процессыг тодорхойлдог. Энэ нь SCR процессыг барьж дуусгах болно. Суурийн цэгүүдийн параметрүүдийг 4-р хүснэгтийн маягтын дагуу оруулна.
3.5.2 Хүйтний улиралд агааржуулагчийн үйл явцын схемийг бий болгох
Жилийн хүйтэн үеийн J-d диаграм дээрх агааржуулалтын процессын схемийг Хавсралт В-д өгсөн болно.
J-d диаграмм дээрх анхны агаарын эргэлттэй хэлхээг байгуулах журмыг авч үзье.
a) хүснэгтэд өгөгдсөн параметрүүдийн дагуу гадна болон доторх агаарын төлөв байдлыг тодорхойлдог B ба H суурийн цэгүүдийн байрлалыг J-d диаграммаас олох. 12;
б) t-ээр дамжуулан явуулах.Процессын цацрагт ε х налуугийн хэмжээг харгалзан;
в) P, U, O цэгүүдийн байрлалыг тодорхойлох:
T. U, изотерм t y (хүйтэн үеийн хувьд) процессын цацрагийн огтлолцол дээр байрладаг;
T. P, процессын цацрагтай изоэнтальп J p-ийн уулзвар дээр байрладаг; Жилийн хүйтэн улиралд нийлүүлэх агаарын хувийн энтальпийн J p-ийн тоон утгыг тэгшитгэлээс өмнө нь тооцоолсон болно.
J p \u003d J y - [ΣQ x / (0.278 G)], (23)
Энд J y нь хүйтний улиралд өрөөнөөс гарах агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг;
Q x - хүйтний улиралд өрөөнд байгаа нийт дулааны илүүдэл, Вт;
G нь жилийн дулаан улиралд SCR-ийн бүтээмж, кг/цаг.
J p \u003d 47 - \u003d 38.6 кЖ / кг
PVU хэсэг нь өрөөнд байгаа агаарын параметрүүдийн өөрчлөлтийг тодорхойлдог.
T. O (өөрөөр хэлбэл усалгааны тасалгааны гаралтын агаарын төлөв), d p шугамын φ шугамтай огтлолцох хэсэгт байрладаг \u003d 90%; сегмент OP нь хоёр дахь агаар халаагч VN2 дахь агаарын халаалтыг тодорхойлдог;
T. C (өөрөөр хэлбэл, эхний агаар халаагч BH1-д халсан гаднах агаарыг өрөөнөөс гарах агаартай хольсны дараах агаарын төлөв байдал), d c шугамтай ойролцоогоор J изентальпийн огтлолцол дээр байрладаг. ; тоон утгыг томъёогоор тооцоолно
d c \u003d (G n d n + G 1p d y) / G (24)
d c \u003d (8407.5 0.8 + 6086.1 10) / 14493.6 \u003d 4.7 г / кг.
T. K, эхний агаар халаагч VN1 гаралтын үед агаарын төлөв байдлыг тодорхойлж, шулуун шугам АНУ-ын үргэлжлэл нь d n (гадна агаарын чийгшил) уулзвар дээр байрладаг.
Суурийн цэгүүдийн агаарын параметрүүдийг 5-р хүснэгтийн маягтын дагуу оруулна.
Хүснэгт 5 - Хүйтэн улирлын үндсэн цэгүүдийн агаарын параметрүүд
| Агаарын параметрүүд | |||||
температур t, |
Тодорхой энтальпи Ж, кЖ/кг |
Чийгийн агууламж d, г/кг | Хамаатан садан чийгшил φ, % |
||
| П | 13,8 | 38,6 | 9,2 | 85 | |
| AT | 20 | 45 | 9,8 | 68 | |
| At | 21,44 | 47 | 10 | 62 | |
| О | 14,2 | 37 | 9,2 | 90 | |
| FROM | 25 | 37 | 4,8 | 25 | |
| Х | -18 | -16,3 | 0,8 | ||
| руу | 28 | 30 | 0,8 | 4 | |
3.6 Агааржуулалтын системийн дулаан, хүйтний хэрэгцээг тодорхойлох
Жилийн дулаан улиралд хоёр дахь агаар халаагчийн дулааны хэрэглээ В
Q t VH2 \u003d G (J p΄ - J o) 0.278, (25)
Энд J p΄ - хоёр дахь халаагуурын гаралтын агаарын тодорхой энтальпи, кЖ/кг;
J o - хоёр дахь халаагуур руу орох агаарын тодорхой энтальпи, кЖ/кг.
Q t VH2 \u003d 14493.6 (38 - 32.2) 0.278 \u003d 23369.5 Вт
Хөргөх, хатаах үйл явцыг хэрэгжүүлэх хүйтэн хэрэглээ W, томъёогоор тодорхойлогдоно
Q cool \u003d G (J c - J o) 0.278, (26)
энд J c - усалгааны камерт орох агаарын хувийн энтальпи, кЖ/кг;
J o - усалгааны камерын гаралтын агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг.
Q сэрүүн \u003d 14493.6 (56.7 - 32.2) 0.278 \u003d 47216 Вт
Агаар дахь өтгөрүүлсэн чийгийн хэмжээ, кг/цаг
W K \u003d G (d c - d o) 10 -3, (27)
энд d c - усалгааны камерт орох хэсгийн агаарын чийгийн хэмжээ, г/кг;
d o - усалгааны тасалгааны гаралтын агаарын чийгийн агууламж, г/кг.
W K \u003d 14493.6 (11.5 - 8) 10 -3 \u003d 50.7 кг / цаг
Жилийн хүйтэн улиралд анхны агаар халаагуурт дулааны зарцуулалт, В
Q x VH1 \u003d G (J k - J n) 0.278,
Энд J c - эхний агаар халаагчийн гаралтын агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг;
J n - эхний агаар халаагчийн оролтын агаарын тодорхой энтальпи, кЖ/кг.
Q x VH1 \u003d 14493.6 (30- (-16.3)) 0.278 \u003d 18655.3 Вт
Хоёр дахь агаар халаагуурт хүйтний улиралд дулааны хэрэглээ, В
Q x BH2 \u003d G (J p - J o) 0.278, (28)
Энд J p - хүйтэн улиралд хоёр дахь агаар халаагчийн гаралтын агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг;
J o - хүйтний улиралд хоёр дахь агаар халаагуур руу ороход агаарын тодорхой энтальпи, кЖ / кг.
Q x VH2 \u003d 14493.6 (38.6 - 37) 0.278 \u003d 6447 Вт
Усалгааны камерт агаар чийгшүүлэх усны зарцуулалт (усалгааны камерыг тэжээхэд), кг/цаг
W P \u003d G (d o - d s) 10 -3 (29)
W P \u003d 14493.6 (9.2 - 4.8) 10 -3 \u003d 63.8 кг / цаг.
3.7 Агааржуулагчийн брэнд, түүний зохион байгуулалтыг сонгох
KTZZ брэндийн агааржуулагч нь агаарын гүйцэтгэлийн хоёр горимд ажиллах боломжтой.
Нэрлэсэн хүчин чадлын горимд
Хамгийн их гүйцэтгэлийн горимд
KTCZ брэндийн агааржуулагчийг зөвхөн үндсэн тоног төхөөрөмжийн зохион байгуулалтын схемийн дагуу эсвэл тэдгээрийн засварын дагуу үйлдвэрлэдэг. шаардлагатай тоног төхөөрөмж, нэг тоног төхөөрөмжийг өөр төхөөрөмжөөр солих эсвэл хасах тодорхой төрөлтоног төхөөрөмж.
KTZZ брэндийн агааржуулагчийн индексийг бүрэн эзэлхүүний гүйцэтгэлийг харгалзан тодорхойлно.
L 1.25 \u003d 12078 1.25 \u003d 15097.5 м 3 / цаг
Бид KTCZ-20 брэндийн агааржуулагчийг сонгодог.
3.8 Агааржуулагчийн элементүүдийн тооцоо, сонголт
3.8.1 Усалгааны камерын тооцоо
OKFZ-ийн тооцоог VNIIKondisioner-ийн аргын дагуу гүйцэтгэдэг.
а) дулаан цаг агаар
SCR-ийн эзлэхүүний гүйцэтгэлийг тодорхойлох
L \u003d 12078м 3 / цаг
хувилбар 1, цоргоны нийт тоо n f = 18 ширхэг.
Бид процессын адиабат үр ашгийн коэффициентийг томъёоны дагуу камерын процессын цацрагийн шинж чанарыг харгалзан тодорхойлно.
E a \u003d (J 1 - J 2) / (J 1 - J pr), (30)
Энд J 1 , J 2 - тасалгааны гаралтын оролт дахь агаарын энтальпи;
J pr - J-d диаграм дээрх агаарын хязгаарлагдмал төлөвийн энтальпи,
E a \u003d (56.7 - 32.2) / (56.7 - 21) \u003d 0.686
Агаарын температурын харьцангуй зөрүүг тодорхойлох
Θ = 0.33 с w μ (1/ Е p – 1/ Е а) (31)
Θ = 0.33 4.19 1.22 (1/ 0.42 - 1/ 0.686) = 1.586
Бид камер дахь усны анхны температурыг тооцоолно
t w 1 \u003d t in pr -Θ (J 1 - J 2) / w μ, (32)
хаана байна pr - температурыг хязгаарлахагаар, ° C.
t w 1 \u003d 6.5-1.586 (56.7 - 32.2) / 4.19 1.22 \u003d 3.32 ° С
Бид усны эцсийн температурыг (танхимын гаралтын цэг) томъёоны дагуу тооцоолно
t w 2 \u003d t w 1 + (J 1 - J 2) / w μ (33) -тай
t w 2 \u003d 1.32 + (56.7 - 32.2) / 4.19 1.22 \u003d 9.11 ° С
Шүршсэн усны урсгалын хурдыг тодорхойлох
G w = μ G(34)
G w \u003d 1.22 14493.6 \u003d 17682.2 кг / цаг (~ 17.7 м 3 / цаг)
Бид хошуугаар дамжин өнгөрөх усны урсгалыг тооцоолно (цоргоны гүйцэтгэл)
g f = G w /n f (35)
g f \u003d 17682.2 / 42 \u003d 421 кг / цаг
Цоргоны өмнө шаардагдах усны даралтыг томъёогоор тодорхойлно
ΔР f = (g f /93.4) 1/0.49 (36)
ΔР f = (421/93.4) 1/0.49 = 21.6 кПа
Инжекторуудын тогтвортой ажиллагаа нь 20 кПа ≤ ΔР f ≤ 300 кПа-тай тохирч байна. Нөхцөл хангагдсан.
Хөргөх станцаас хүйтэн усны урсгалын хурдыг томъёогоор тодорхойлно
G w x \u003d Q хүйтэн / c w (t w 1 - t w 2) (37)
G w x \u003d 47216 / 4.19 (9.11 - 3.32) \u003d 4935.8 кг / цаг (~ 4.9 м 3 / цаг).
б) хүйтэн үе
Жилийн энэ хугацаанд OKFZ нь адиабат агаар чийгшүүлэх горимд ажилладаг.
Бид дулаан дамжуулах үр ашгийн коэффициентийг томъёогоор тодорхойлно
E a \u003d (t 1 - t 2) / (t 1 - t m1) (38)
E a \u003d (25 - 14.2) / (25 -13.1) \u003d 0.908
Услалтын коэффициентийг график хамаарлаас E a =f(μ) тодорхойлно.
Мөн графикаар μ-ийн утгаар коэффициентийн тоон утгыг олно
энтальпийн үр ашгийн коэффициент буурсан E p.
Бид (34) томъёог ашиглан шүршсэн усны урсгалын хурдыг тооцоолно.
G w \u003d 1.85 14493.6 \u003d 26813.2 кг / цаг (~ 26.8 м 3 / цаг)
Бид (35) томъёоны дагуу хушууны гүйцэтгэлийг тодорхойлно.
g f \u003d 26813.2 / 42 \u003d 638 кг / цаг
Бид (36) томъёоны дагуу хушууны өмнө шаардагдах усны даралтыг тодорхойлно.
ΔР f = (638/93.4) 1/0.49 = 50.4 кПа
Тасалгааны ууршилтын усны урсгалын хурдыг бид томъёоны дагуу тооцоолно
G w isp \u003d G (d o - d s) 10 -3 (39)
G w isp \u003d 14493.6 (9.2– 4.8) 10 -3 \u003d 63.8 кг / цаг
Тооцооллоос харахад хамгийн их усны урсац (26.8 м 3 / цаг), хошууны урд талын усны хамгийн их даралт (50.4 кПа) нь хүйтний улиралтай тохирч байна. Шахуургыг сонгохдоо эдгээр параметрүүдийг тооцоолсон байдлаар авна.
3.8.2 Агаар халаагчийн тооцоо
Агаар халаагчийн тооцоог жилийн хоёр хугацаанд хийдэг: эхлээд хүйтэн үеийг, дараа нь жилийн дулаан улиралд тооцдог.
Мөн эхний болон хоёр дахь халаалтын агаар халаагчийг тусад нь тооцоолно.
Агаар халаагчийг тооцоолох зорилго нь шаардлагатай, бэлэн байгаа дулаан дамжуулах гадаргуу, тэдгээрийн ажиллах горимыг тодорхойлох явдал юм.
Тооцооллыг шалгахдаа тэдгээрийг төв агааржуулагчийн брэнд дээр үндэслэн суурь агаар халаагчийн төрөл, тоогоор тогтоодог, өөрөөр хэлбэл эхлээд стандарт зохион байгуулалтыг хүлээн зөвшөөрч, тооцооллоор боловсронгуй болгодог.
хүйтэн үе
Тооцоолохдоо дараахь зүйлийг тооцоолно.
Агаарыг халаахад шаардагдах дулаан, В
Q woz \u003d 18655.3 Вт;
Халуун усны хэрэглээ, кг/цаг:
G w = 3.6Q woz /4.19(t w n - t w k) = 0.859Q woz / (t w n - t w k) (40)
G w \u003d 0.859 18655.3 / (150 - 70) \u003d 200.3 кг / цаг;
Агааржуулагчийн брэндээс хамааран үндсэн дулаан солилцуурын тоо, төрлийг сонгохдоо агаар халаагчийн чөлөөт хэсэгт агаарын массын хурдыг тооцоолно, кг / (м 2 с):
ρv = Г воз /3600 ф воз,(41)
Энд f woz нь агаар халаагуурт агаар нэвтрэх нээлттэй талбай, м 2
Дулаан солилцооны хоолойгоор дамжин халуун усны хөдөлгөөний хурд, м/с
w = G w /(ρ w f w 3600), (42)
энд ρ w - усны дундаж температур дахь нягт, кг/м3;
f w - ус дамжуулах хөндлөн огтлолын талбай, м 2.
w \u003d 200.3 / (1000 0.00148 3600) \u003d 0.038 м / с.
Бид 0.1 м / с-тэй тэнцүү хурдыг хүлээн авдаг
Дулаан дамжуулах коэффициент, Вт / (м 2 К)
K = a(ρv) q w r ,(43)
Энд a, q, r нь коэффициент юм
Хөргөлтийн дундаж температурын зөрүү:
Δt cf = (t w n + t w k) / 2 - (t n + t k) / 2 (44)
Δтав = (150 + 70)/2 - (-18 +28)/2 = 35°C
Шаардлагатай дулаан солилцооны талбай, м 2
F tr \u003d Q woz / (K Δt cf) (45)
F tr \u003d 18655.3 / (27.8 35) \u003d 19.2 м 2
[(F r - F tr)/ F tr ] 100≤15%(46)
[(36.8 - 19.2)/ 19.2] 100 = 92%
Нөхцөл хангагдаагүй тул бид VH1 агаар халаагуурыг маржингаар хүлээн авдаг.
а) хүйтэн цаг агаар
Q woz \u003d 6447 Вт;
Томъёоны дагуу халуун усны хэрэглээ, кг / цаг (40)
G w \u003d 0.859 6447 / (150 - 70) \u003d 69.2 кг / цаг;
Агааржуулагчийн брэндээс хамааран үндсэн дулаан солилцуурын тоо, төрлийг сонгохдоо агаар халаагчийн задгай хэсэгт агаарын массын хурдыг (кг / (м 2 с) томъёогоор тооцоолно. 41) ρv \u003d 14493.6 / 3600 2.070 \u003d 1, 94 кг / (м 2 с);
Дулаан солилцуурын хоолойгоор халуун усны хөдөлгөөний хурд, м / с, томъёоны дагуу (42)
w \u003d 69.2 / (1000 0.00148 3600) \u003d 0.013 м / с.
Бид 0.1 м / с-тэй тэнцүү хурдыг хүлээн авдаг.
Дулаан дамжуулах коэффициент, Вт / (м 2 К), томъёоны дагуу (43)
K \u003d 28 (1.94) 0.448 0.1 0.129 \u003d 27.8 Вт / (м 2 К);
Томъёоны дагуу хөргөлтийн дундаж температурын зөрүү (44)
Δтав = (150 + 70)/2 - (13.8 +14.2)/2 = 26°C
Томъёоны дагуу шаардлагатай дулаан солилцооны талбай, м 2 (45)
F tr \u003d 6447 / (27.8 26) \u003d 8.9 м 2
Бид нөхцөлийг (46) томъёогоор шалгана.
[(36.8 - 8.9)/ 8.9] 100 = 313%
б) дулаан үе
Дээрх санал болгож буй томъёоны дагуу (40) - (46) бид дулаан хугацаанд дахин тооцоолно
Q woz \u003d 23369.5 Вт;
G w \u003d 0.859 23369.5 / (70 - 30) \u003d 501.8 кг / цаг
ρv \u003d 14493.6 / 3600 2.070 \u003d 1.94 кг / (м 2 с);
w \u003d 501.8 / (1000 0.00148 3600) \u003d 0.094 м / с.
Цаашдын тооцооллын хувьд бид хурдыг 0.1 м / с-тэй тэнцүү авна.
K \u003d 28 (1.94) 0.448 0.1 0.129 \u003d 27.88 Вт / (м 2 К);
Δтав = (30 + 70)/2 - (12 +19)/2 = 34.5 °С
F tr \u003d 23369.5 / (27.88 34.5) \u003d 24.3 м 2
Энэ тохиолдолд дараахь нөхцлийг хангасан байх ёстой: F p (урьдчилан сонгосон агаар халаагч) ба шаардлагатай F tr гадаргуугийн хооронд дулаан солилцооны гадаргуугийн нөөц 15% -иас хэтрэхгүй байх ёстой.
[(36.8 - 24.3)/ 24.3] 100 = 51%
Нөхцөл хангагдаагүй тул бид VH2 агаар халаагуурыг маржингаар хүлээн авдаг.
3.8.3 Агаар шүүгч сонгох
SLE-ийн агаарыг тоосноос цэвэрлэхийн тулд шүүлтүүрийг багтаасан бөгөөд дизайны шийдэл нь энэ тоосны шинж чанар, шаардлагатай агаарын цэвэршилтээр тодорхойлогддог.
Агаар шүүгчийн сонголтыг [2, kn.2] дагуу гүйцэтгэнэ.
Боломжтой өгөгдөл дээр үндэслэн бид FR1-3 шүүлтүүрийг сонгоно.
3.8.4 Агааржуулалтын системийн аэродинамик чирэлтийн тооцоо
SCR-ийн нийт аэродинамик эсэргүүцлийг томъёогоор олно
R s = ΔR pc + ΔR f + ΔR in1 + ΔR ok + ΔR in2 + ΔR pr + ΔR in.v. , (47)
ЭндΔР pc нь хүлээн авах нэгжийн эсэргүүцэл, Па
ΔР pc = Δh pc (L/L c) 1.95 (48)
(энд L нь SCW-ийн тооцоолсон эзлэхүүний бүтээмж, м 3 / цаг;
L to - агааржуулагчийн эзэлхүүний үзүүлэлт, м 3 / цаг;
Δh pc - агааржуулагчийн нэрлэсэн хүчин чадал дахь блокийн эсэргүүцэл (Δh pc = 24 Па), Па);
ΔР pc \u003d 24 (12078 / 20000) 1.95 \u003d 8.98 Па;
ΔР f – шүүлтүүрийн аэродинамик эсэргүүцэл (шүүлтүүрийн хамгийн их тоосны агууламж ΔР f = 300 Па), Па;
ΔР в1 – анхны агаар халаагчийн аэродинамик эсэргүүцэл, Па;
ΔР в1 = 6.82 (ρv) 1.97 R
ΔР в1 \u003d 6.82 (1.94) 1.97 0.99 \u003d 24.9 Вт.
ΔР в2 - хоёр дахь агаар халаагчийн аэродинамик эсэргүүцэл, Па
ΔР в2 \u003d 10.64 (υρ) 1.15 R, (49)
(энд R нь агаар халаагуур дахь агаарын дундаж арифметик температураас хамаарах коэффициент юм);
ΔР в2 \u003d 10.64 (1.94) 1.15 1.01 \u003d 23.03 Па;
ΔР ok - усалгааны камерын аэродинамик эсэргүүцэл, Па
ΔР зүгээр \u003d 35 υ зүгээр 2, (50)
(энд υ ok нь усалгааны камер дахь агаарын хурд, м/с);
ΔР зүгээр \u003d 35 2.5 2 \u003d 218.75 Па;
ΔР pr - холбох хэсгийн аэродинамик эсэргүүцэл, Па
ΔР pr = Δh pr (L/L c) 2 , (51)
(энд Δh pr - нэрлэсэн хүчин чадал дахь хэсгийн эсэргүүцэл (Δh pr = 50 Па), Па);
ΔР pr \u003d 50 (12078/20000) 2 \u003d 18.2 Па;
ΔР w.v - агаарын суваг ба агаарын хуваарилагч дахь аэродинамик эсэргүүцэл (ΔР w.v = 200 Па), Па.
P c \u003d 8.98 + 300 + 24.9 + 218.75 + 23.03 + 18.2 + 200 \u003d 793.86 Па.
3.9 Агааржуулагчийн сэнс сонгох
Сэнс сонгох анхны өгөгдөл нь:
Сэнсний гүйцэтгэл L, м 3 / цаг;
Сэнсний P y, Pa-аар боловсруулсан нэрлэсэн даралт, томъёогоор тодорхойлогддог
P y \u003d P s [(273 + t p) / 293] P n / P b, (52)
Энд t p - жилийн дулаан улиралд нийлүүлэх агаарын температур, ° С;
P n - хэвийн нөхцөлд агаарын даралт (P n \u003d 101320 Па), Па;
P b - сэнс суурилуулах газар дахь агаарын даралт, Па.
P y \u003d 793.86 [(273 + 20) / 293] 101230 / 101000 \u003d 796 Па.
Хүлээн авсан өгөгдөл дээр үндэслэн бид фен V.Ts4-75 E8.095-1 хувилбарыг сонгоно.
n in = 950 эрг / мин
N y \u003d 4 кВт
3.10 Усалгааны камерын насосны сонголт
Шахуургыг сонгохдоо шингэний урсгалын хурд, шаардагдах хэмжээг харгалзан гүйцэтгэнэ
ор. Шингэний урсгал нь хамгийн их хэмжээтэй тохирч байх ёстой
усалгааны камер дахь эргэлтийн усны хэрэглээ, м 3 / цаг
L w = G w max /ρ,(53)
Энд G w max нь OCF дахь усны хамгийн их массын урсгалын хурд, кг / цаг;
ρ нь OCF-д орж буй усны нягт, кг/м 3 .
L w \u003d 26813.2 / 1000 \u003d 26.8 м 3 / цаг
Шаардлагатай насосны толгой H tr, м ус. Урлагийн томъёогоор тодорхойлогддог
Н tr = 0.1Р f + ΔН, (54)
Энд Р f - хошууны урд талын усны даралт, кПа;
ΔH - коллектор руу өргөх өндрийг харгалзан шугам хоолой дахь даралтын алдагдал (усалгааны камерын хувьд ΔH = 8 м в.к.), м в.к. st..
H tr \u003d 0.1 50.4 + 8 \u003d 13.04 м ус. Урлаг.
Хүлээн авсан өгөгдлийн дагуу бид насос болон цахилгаан моторыг сонгоно.
Сонгосон насосны параметрүүд:
Нэр: KK45/30A;
Шингэний хэрэглээ 35 м 3 / цаг;
Нийт толгой 22.5 м в.к. Урлаг;
Сонгосон цахилгаан моторын параметрүүд:
А02-42-2 төрөл;
Жин 57.6 кг;
Эрчим хүч 3.1 кВт.
3.11 Хөргөлтийн системийн үндсэн тоног төхөөрөмжийн тооцоо, сонголт
Хөргөлтийн системийн үндсэн тоног төхөөрөмжийг тооцоолох зорилго нь:
Шаардлагатай хөргөлтийн хүчин чадлыг тооцоолох, хөргөлтийн машины төрлийг сонгох;
Хөргөлтийн машины ашиглалтын параметрүүдийг олох, тэдгээрийн үндсэн дээр хөргөлтийн төхөөрөмж-ууршуулагч ба конденсаторын үндсэн элементүүдийн баталгаажуулалтын тооцоог хийх.
Тооцооллыг дараах дарааллаар гүйцэтгэнэ.
a) хөргөлтийн машины шаардлагатай хөргөлтийн хүчин чадлыг ол, В
Q x \u003d 1.15 Q сэрүүн, (55)
хаана Q сэрүүн - хүйтэн хэрэглээ, В.
Q x \u003d 1.15 47216 \u003d 59623.4 Вт
б) Q x утгыг харгалзан бид MKT40-2-1 хөргөлтийн машины төрлийг сонгоно.
в) хөргөлтийн машины ажиллах горимыг тодорхойлох, үүнд бид дараахь зүйлийг тооцоолно.
Хөргөлтийн ууршилтын температур, ° C
t ба \u003d (t w k + t x) / 2 - (4 ... 6), (56)
энд t w k - усалгааны камераас гарч ууршуулагч руу орох шингэний температур, ° С;
t x нь ууршуулагчаас гарч усалгааны камерт орох шингэний температур, °C.
Хөргөлтийн конденсацийн температур, ° C
t k \u003d t w k2 +Δt, (57)
Энд t w k2 - конденсатороос гарах усны температур, ° С
t w k2 =t w k1 +Δt (58)
(энд t w k1 нь конденсатор руу орж буй усны температур, ° С (Δt \u003d 4 ... 5 ° С); t k нь + 36 ° С-ээс хэтрэхгүй байх ёстой.)
t w k1 \u003d t mn + (3 ... 4), (59)
Энд t mn - жилийн дулаан улиралд нойтон чийдэнгийн дагуу гадаа агаарын температур, °С.
t ба \u003d (3.32 + 9.11) / 2 - 4 \u003d 2.215 ° С
t mn \u003d 10.5 ° С
t w k1 \u003d 10.5 + 4 \u003d 10.9 ° С
t w k2 \u003d 10.9 + 5 \u003d 15.9 ° С
t k \u003d 15.9 + 5 \u003d 20.9 ° С
Хяналтын хавхлагын урд байрлах шингэн хөргөлтийн температур, ° С
t эгнээ \u003d t w k1 + (1 ... 2)
t эгнээ \u003d 10.9 + 2 \u003d 12.9 ° С
Компрессорын цилиндрт хөргөлтийн уурын сорох температур, °С
t нар \u003d t ба + (15 ... 30), (60)
энд t ба хөргөлтийн бодисын ууршилтын температур, °С
нар \u003d 0.715 + 25 \u003d 25.715 ° С
г) тоног төхөөрөмжийн баталгаажуулалтын тооцоог хийх бөгөөд үүнд зориулж дараахь зүйлийг тооцоолно.
Томъёоны дагуу ууршуулагчийн гадаргуу
F ба \u003d Q сэрүүн /K ба Δt cf.i, (61)
Энд K ба - фреон 12 (K ба = (350 ... 530) Вт / м 2 К) дээр ажилладаг бүрхүүл ба хоолойн ууршуулагчийн дулаан дамжуулах коэффициент;
Δt av.i - томъёогоор тодорхойлогддог ууршуулагч дахь дулааны тээвэрлэгчдийн хоорондох дундаж температурын зөрүү.
Δt cf.i = (Δt b - Δt m) / 2.3lg Δt b / Δt m (62)
Δt b \u003d Δt w 2 - t ба (63)
Δt b \u003d 9.11 - 2.215 \u003d 6.895 ° С (64)
Δt м \u003d 3.32 - 2.215 \u003d 1.105 ° С
Δt av.i \u003d (6.895– 1.105) / 2.3lg6.895 / 1.105 \u003d 3.72 ° С
F ба \u003d 47216 / 530 3.72 \u003d 23.8 м 2
Тооцоолсон гадаргууг F ба ууршуулагчийн F ба `-д өгөгдсөн гадаргуутай харьцуулна техникийн тодорхойлолтхөргөлтийн машин; энэ тохиолдолд нөхцөл байдал
F ба ≤ F ба `
23.8 м2 талбайтай< 24 м 2 – условие выполняется
Томъёоны дагуу конденсаторын гадаргуу
F k \u003d Q k / K k Δt sr.k, (65)
Q k \u003d Q x + N k.in, (66)
(энд N k.in нь компрессорын зарцуулсан заагч хүч юм; тодорхой маржинтай бол индикаторын хүчийг компрессорын эрчим хүчний зарцуулалт W-тэй тэнцүү авч болно);
K k - фреон 12 дээр ажилладаг бүрхүүл ба хоолойн конденсаторын дулаан дамжуулах коэффициент (K k \u003d (400 ... 650) Вт / м 2 К);
Δtav.k - томъёогоор тодорхойлсон конденсатор дахь дулааны тээвэрлэгчдийн хоорондох дундаж температурын зөрүү, °С
Δt харьц.= (Δt b – Δt m)/2.3lg Δt b / Δt m (67)
Δt b = t k - t w k1 (68)
Δt b \u003d 20.9 - 3.32 \u003d 17.58 ° С
Δt m = t to - t w to2 (69)
Δt м \u003d 20.9 - 9.11 \u003d 11.79 ° С
Δt av.c = (17.58 - 11.79) / 2.3lg17.58 / 11.79 = 14 ° С
Q k \u003d 59623.4 + 19800 \u003d 79423.4 Вт
F k \u003d 79423.4 / 400 14 \u003d 14.2 м 2
F конденсаторын тооцоолсон гадаргууг F конденсаторын гадаргуутай харьцуулах `, тоон утгыг хөргөлтийн машины техникийн шинж чанарт өгөгдсөн бол нөхцөлийг хангасан байх ёстой.
F - ≤ F - `
14.2 м 2 ≤ 16.4 м 2 - нөхцөл хангагдсан.
Конденсатор дахь усны хэрэглээ, кг / с-ийг томъёогоор тооцоолно
W \u003d (1,1 Q c) / c w (t w c2 - t w c1), (70)
Энд c w нь усны хувийн дулаан багтаамж (c w = 4190 Ж/(кг К))
W \u003d (1.1 79423.4) / 4190 (9.11 - 1.32) \u003d 2.6 кг / с.
Ашигласан эх сурвалжуудын жагсаалт
1. СНиП 2.04.05-91. Халаалт, агааржуулалт, агааржуулалт. - М.: Стройиздат, 1991 он.
2. Дотоод ариун цэврийн хэрэгсэл: Агааржуулалт, агааржуулалт /Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амиржанов болон бусад; Эд. Н.Н. Павлова Ю.И. Шиллер: 2 номонд. – 4-р хэвлэл, шинэчилсэн. болон нэмэлт - М .: Стройиздат, 1992. Ном. 1, 2. 3-р хэсэг.
3. Averkin A. G. "Агааржуулалт ба хөргөлт" хичээлийн жишээ, даалгавар: Сурах бичиг. тэтгэмж. - 2-р хэвлэл, Илч. болон нэмэлт - М.: DIA хэвлэлийн газар, 2003 он.
4. Averkin A. G. Агааржуулагч ба хөргөгч: Удирдамжкурсын ажилд. - Пенза: PISI, 1995.
