Duke klikuar në butonin "Shkarko arkivin", do të shkarkoni skedarin që ju nevojitet falas.
Përpara se të shkarkoni këtë skedar, mbani mend ato ese të mira, kontroll, punime afatshkurtër, teza, artikuj dhe dokumente të tjera që nuk janë kërkuar në kompjuterin tuaj. Kjo është puna juaj, ajo duhet të marrë pjesë në zhvillimin e shoqërisë dhe të përfitojë njerëzit. Gjeni këto vepra dhe dërgojini në bazën e njohurive.
Ne dhe të gjithë studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jemi shumë mirënjohës.
Për të shkarkuar një arkiv me një dokument, futni një numër pesëshifror në fushën më poshtë dhe klikoni butonin "Shkarko arkivin"
Dokumente të ngjashme
Përshkrimi i ndërtimit të një frigoriferi shtëpiake. Llogaritja e fitimit të nxehtësisë në kabinet. Llogaritja termike e makinës ftohëse. Fitimi i nxehtësisë kur hapet dera e pajisjes. Llogaritja e një kompresori pistoni dhe shkëmbyesit e nxehtësisë. Arsyetimi për zgjedhjen e materialeve bazë.
punim afatshkurtër, shtuar 14.12.2012
Përcaktimi i kapacitetit të frigoriferit, llogaritja e sipërfaqes së tij. Trashësia e kërkuar e izolimit. Rrethime frigoriferike. Transferimi i nxehtësisë përmes gardheve. Kohëzgjatja e trajtimit në frigorifer të produktit. Llogaritja dhe përzgjedhja e ftohësve të ajrit.
punim afatshkurtër, shtuar 04/09/2012
karakteristikat e përgjithshme dhe parimi i funksionimit të njësisë ftohëse bimë qumështore, studimi i fizibilitetit të tij. Metoda për llogaritjen e sipërfaqes së ndërtimit të frigoriferit. Llogaritja termike e frigoriferit të miratuar. Llogaritja dhe përzgjedhja e pajisjeve të dhomës.
punim afatshkurtër, shtuar 06/03/2010
Llogaritja e projektimit të një ftohësi ajri të tipit horizontal. Përdorimi i burimeve dytësore të energjisë me potencial të ulët. Përcaktimi i ngarkesës së nxehtësisë së frigoriferit, masës dhe vëllimit të rrjedhës së ajrit. Balancat termike dhe ekzegjetike të frigoriferit.
punim afatshkurtër, shtuar 21.06.2010
Përshkrimi i ndërtimit të një frigorifer kompresimi me dy dhoma. Ngrohës në kabinetin e frigoriferit. Llogaritja termike e makinës ftohëse. Arsyetimi për zgjedhjen e materialeve bazë. Llogaritja e një kompresori pistoni, këmbyesve të nxehtësisë, tubit kapilar.
punim afatshkurtër, shtuar 08/07/2013
Parimi i funksionimit të frigoriferit, procesi i ftohjes. Klasifikimi i frigoriferëve shtëpiake, blloqet kryesore strukturore. Llogaritja e ciklit të ftohjes, avulluesit, kondensatorit dhe ngarkesës së nxehtësisë së një frigoriferi me kompresim shtëpiake me një valvul solenoid.
punim afatshkurtër, shtuar 23.03.2012
Specifikimet teknike pajisje teknologjike konsumimi i të ftohtit. Llogaritja e numrit të drejtkëndëshave të ndërtimit të dhomave të ruajtjes, trashësia e shtresës izoluese të nxehtësisë. Llogaritja termike e dhomës së frigoriferit. Zgjedhja dhe sistemet e arsyeshme të ftohjes.
punim afatshkurtër, shtuar 01/11/2012
Zgjedhja e sistemit të ftohjes ka një rëndësi të madhe. Ai përcakton sigurinë dhe tkurrjen e ngarkesave, konsumin e energjisë për njësi të produkteve të transportuara, sigurinë e transportit, përdorimin efikas të vëllimit të ngarkesave, etj.
Le të shqyrtojmë kërkesat kryesore që duhet të plotësojë sistemi i ftohjes së anijes:
Siguroni një fushë të njëtrajtshme (homogjene) të temperaturës në çdo pikë të mbajtjes me devijime minimale nga vlerat optimale për një ngarkesë të caktuar;
Të ketë një kapacitet të madh ruajtjeje (inerci) në mënyrë që të ngadalësojë rritjen e temperaturës në mbajtëse gjatë një ndalimi të përkohshëm të makinës ftohëse;
Siguroni ndryshimin më të vogël të mundshëm të temperaturës midis temperaturës së ngarkesës dhe pikës së vlimit të ftohësit. Kjo do të bëjë të mundur marrjen, në një temperaturë të caktuar të dhomës, të vlerës maksimale të koeficientit të performancës së makinës dhe konsumit më të ulët të energjisë për transportin e mallrave.
Pajisjet ftohëse dhe sistemet e ujërave të zeza të ftohësit duhet të jenë të vogla në peshë dhe dimensione. Është e nevojshme të dihet se dimensionet e vogla të sipërfaqeve ftohëse mund të arrihen vetëm duke rritur vlerat e koeficientëve të transferimit të nxehtësisë.
Siguroni besueshmërinë, thjeshtësinë dhe komoditetin në funksionim, sigurinë për njerëzit dhe siguresat, monitorimin normal të regjimit të ftohjes, lehtësinë e rregullimit të tij, rishikimin, riparimin, etj.
Për dhomat e furnizimit të një anijeje me ngarkesë të thatë, është më ekonomike të përdoret një sistem ftohjeje ajri me avullim të drejtpërdrejtë të ftohësit në bateritë avulluese. Për shkak se sistemet e ftohësit janë më pak ekonomike sesa sistemet e ftohjes direkte: transferimi i nxehtësisë ndodh dy herë - nga ajri në shëllirë dhe nga shëllira në ftohës. Prandaj, ceteris paribus, diferenca totale e temperaturës midis ngarkesës dhe ftohësit avullues rritet dhe arrin në 11 ... 12 ° C, gjë që përkeqëson performancën ekonomike të kompresorit dhe rrit madhësinë e tij. Për më tepër, kostoja e drejtimit të pompave të shëllirës po rritet.
Sistemet me një ftohës të ndërmjetëm kanë gjithashtu një efikasitet të ulët ftohës të ftohësit, i cili paracakton treguesit e mëdhenj të peshës dhe madhësisë së sistemeve të shëllirë.
Sistemi i ftohjes së ajrit është bërë i përhapur në frigoriferët e transportit dhe industrial, veçanërisht kur përdoren makina ftohëse freon. Ky sistem preferohet veçanërisht për frigoriferët që mbajnë mallra që marrin frymë (fruta, perime).
Sistemi i ftohjes së ajrit, i shërbyer nga makinat frigoriferike në freon-R-22, siguron në mënyrën më të mirë një rritje të treguesve tekniko-ekonomikë të frigoriferëve industrialë dhe të transportit.
Qarkullimi i ajrit të ftohur në dhoma sigurohet nga ventilatorë që drejtojnë ajrin përmes ftohësve të ajrit me ftohje të drejtpërdrejtë.
Pesha dhe dimensionet dukshëm më të vogla të pajisjeve ftohëse rrisin ndjeshëm vëllimin e përdorshëm të dhomave.
Sistemi i ftohjes me ftohje me ajër kundrejt baterisë ("heshtur"). ka një sërë avantazhesh dhe disavantazhesh, ndikimi i ndërsjellë i të cilave merret parasysh në analizën teknike dhe ekonomike të sistemeve të krahasuara. Përparësitë e sistemit të ajrit: konsumi dukshëm më i ulët i metalit, qëndrueshmëri më e madhe, funksionim më i përshtatshëm, kapacitet i rritur i ngarkesës, të gjitha gjërat e tjera janë të barabarta. Të gjithë këta faktorë reduktojnë tarifat e amortizimit, kostot operative dhe përmirësojnë kapacitetin mbajtës të anijes. Në prani të një sistemi ajri, shkrirjet periodike të ftohësve të ajrit bëjnë të mundur përdorimin më efikas të performancës së makinës ftohëse, ndërsa me ftohje "të heshtur" shtresa e ngricës që rritet ndjeshëm gjatë gjithë periudhës së udhëtimit. përkeqëson efikasitetin e baterive ftohëse dhe çon në një ulje të koeficientit të performancës së hartës me një rritje korresponduese të konsumit të energjisë. Disavantazhet e sistemit të ajrit përfshijnë: rritjen e kapacitetit ftohës të instalimit, që shoqërohet me nevojën për të kompensuar prurjet shtesë të nxehtësisë ekuivalente me fuqinë e tifozëve, dhe tkurrje disi më të madhe të produktit që shoqërohet me transferim më intensiv të nxehtësisë dhe masës.
Studimet e fizibilitetit të sistemeve të ftohjes së ajrit tregojnë avantazhet e këtyre sistemeve ndaj sistemit të ftohjes së baterive, dhe për këtë arsye sistemi i ftohjes së ajrit konsiderohet më progresiv dhe premtues.
Fig.2. Diagrami skematik i sistemit të ftohjes së ajrit me avullim të drejtpërdrejtë të dhomave të ftohjes së anijeve.
4. Zgjedhja e materialeve izoluese. Llogaritja e strukturës izoluese.
Konsumatori kryesor i të ftohtit në transportin me frigorifer është nxehtësia që depërton në ambientet frigoriferike nga jashtë përmes strukturave të tyre mbyllëse. Reduktimi i prurjeve të jashtme të nxehtësisë kontribuon në uljen e kërkesës së ftohtë të anijes. Kjo mund të arrihet me izolimin termik të sipërfaqeve mbyllëse. Sa më e ulët të jetë përçueshmëria termike e materialit izolues dhe sa më e madhe trashësia e tij, aq më pak nxehtësi depërton në dhomë. Sidoqoftë, me një rritje në trashësinë e izolimit, vëllimi i ngarkesës së dobishme të ambienteve të izoluara zvogëlohet, dhe kostoja e materialit izolues dhe instalimi i tij rritet. Në anijet moderne frigoriferike, strukturat izoluese zvogëlojnë vëllimin e mbajtësit me 15 ... 30%, gjë që ndikon negativisht në përfitimin e transportit. Prandaj, materialet me një koeficient të ulët të përçueshmërisë termike përdoren për izolim termik.
Një numër kërkesash të tjera të rëndësishme vendosen për materialet izoluese të përdorura në ndërtimin e anijeve, të cilat përcaktojnë efikasitetin e tyre të lartë:
Karakteristikat e larta mbrojtëse të nxehtësisë (koeficienti i ulët i përçueshmërisë termike λ [W/(m K)];
Dendësi e ulët ρ , kg / m 3;
Fortësi dhe elasticitet i lartë mekanik, rezistent ndaj dridhjeve dhe deformimeve të bykut të anijes;
Rezistenca ndaj ngricave (aftësia për t'i rezistuar shkatërrimit të izolimit nën ngarkesa të ndryshueshme të temperaturës);
Rezistenca ndaj zjarrit dhe mosdjegshmëria;
Mungesa e aromave dhe imuniteti ndaj tyre;
Kapacitet i ulët lagështie dhe higroskopi i ulët;
Tkurrja minimale e materialit izolues me shumicë;
Mos shkaktoni ose kontribuoni në korrozionin e sipërfaqeve;
Mos ndikoni në shëndetin e njerëzve;
Rezistencë e mjaftueshme ndaj baktereve dhe kërpudhave kalbëzimi;
Liria, disponueshmëria, lehtësia e transportit, instalimi dhe funksionimi, qëndrueshmëria.
Materialet izoluese ekzistuese nuk mund të plotësojnë në mënyrë adekuate të gjitha kërkesat e mësipërme në të njëjtën kohë. Prandaj, kur i zgjedhin ato, ata udhëhiqen nga përmbushja vetëm e kërkesave themelore, në varësi të qëllimit të anijes, zonës së lundrimit, etj. Përveç kësaj, ndikimi i një sërë mangësish mund të eliminohet ose zvogëlohet ndjeshëm nga krijoi strukturë racionale izoluese, e cila siguron:
Mbrojtja e strukturës së izolimit nga lagështia duke instaluar një shtresë mbrojtëse nga lagështia e avullit dhe (ose) duke instaluar shtresa tharjeje për ditën e tharjes së izolimit gjatë funksionimit;
Mbrojtja e izolimit nga depërtimi i brejtësve duke vendosur rrjeta të veçanta metalike;
Vazhdimësia e shtresës izoluese dhe trashësia e saj, duke kontribuar në efektivitetin e vetive mbrojtëse të nxehtësisë së gardheve në një periudhë të gjatë funksionimi.
Materialet që përbëhen nga pore të vogla dhe të mbyllura kanë veti të mira izoluese. Në materialet moderne izoluese, numri i poreve të mbyllura që përmbahen në 1 cm 3 të materialit arrin disa mijëra. Materialet e tilla nuk kërkojnë masa shtesë për pengimin e avullit dhe nuk kanë nevojë të thahen.
Përfaqësuesit më modernë të materialeve izoluese shumë efikase janë plastika me shkumë. Kohët e fundit janë marrë shumë shkuma të ndryshme që kanë rezistencë të lartë ndaj lagështirës, forcë të lartë dhe vlera të ulëta të densitetit dhe përçueshmërisë termike.
Prandaj, si material izolues termik për dhomat e furnizimit, do të përdorim pllaka të bëra nga rrëshirë polivinilklorur me një agjent inorganik gaz formues PVC-1, të cilat janë një material poroz, qelizat e të cilave janë të mbushura me ajër dhe të izoluara nga secila. të tjera me mure të hollë. PVC-1 nuk kalbet, digjet në flakë, nuk shkakton korrozion. Pllakat kur nxehen ju lejojnë të krijoni pjesë në formë në lidhje me grupin e enës.
Karakteristikat termofizike të materialit izolues:
Dendësia - ρ \u003d 90 ... 130 kg / m 3
λ dhe h = 0,058 W/(m K)
Strukturat izoluese të hapësirave frigoriferike të anijeve ndahen në tre lloje kryesore: byk të paprerë nga një grup çeliku; mbivendosja e një grupi, ose normale dhe anashkalimi i një grupi.
X 
dhomat e ftohjes janë të vendosura pranë galerisë, prandaj, ne do të përdorim llojin e parë të strukturës izoluese për të izoluar sipërfaqet e lëmuara metalike. Struktura të tilla nuk e kalojnë grupin e çelikut të bykut të anijes, prandaj ato janë bërë nga materiale me koeficientë të përçueshmërisë termike që ndryshojnë jo më shumë se dhjetë herë. Strukturat e këtij lloji përdoren për të izoluar pjesën e poshtme të dytë, kuvertën, pjesët e brendshme dhe anët e lëmuara të hapësirave frigoriferike (Fig. 3.)
Fig.3. Struktura izoluese e ballit.
1 - mbështjellës metalik; 2 - shufra druri përforcuese;
3 - material izolues; 4 - rreshtim prej druri i izolimit.
Strukturat e thjeshta të izolimit për pjesët kryesore të lëmuara, kuvertat e bëra nga materiale me koeficientë paksa të ndryshëm të përçueshmërisë termike llogariten sipas ligjeve paralele me rrjedhën e nxehtësisë.
Llogaritja e strukturës izoluese sipas metodës së rrjedhave paralele të nxehtësisë:
Dimensionet kryesore të strukturës:
S= 800 mm
NGA= 60 mm
δ d= 60 mm
δ nga= 150 mm
Rreshtimi dhe shufrat prej druri - pisha përgjatë fibrave:
Dendësia - ρ \u003d 500 kg / m 3
Koeficienti i përçueshmërisë termike - λ d= 0,4 W/(m K)
Kapaciteti i nxehtësisë – c= 2,3 kJ/(kg K)
/(0,15+0,06)= 1,90 W/(m K)
1/((0,15/0,058)+(0,06/)=0,37 W/(m K)
((1,90 0,06)+ 0,37 (0,8-0,06))/0,8=0,48 W/(m K)
Llogaritja e strukturës izoluese me metodën e rrjedhës rrethore:
Dimensionet e hapësirës:
b=70 mm Fig.4. Dizajni normal i izolimit
me shufra gjatësore
rrjedha e nxehtësisë shkon përgjatë vijës së rezistencës më të vogël d.m.th. gjatësia më e madhe e harkut të një çerek rrethi është e barabartë me lartësinë e profilit të caktuar:
(2 170)/π=0,108 m
Hapësira është e ndarë në 6 zona, gjerësia e të cilave është e barabartë me:
II. 2h/π= 0,108 m
III. S-b-4h/π=(800-70-4 170/π)/1000=0,514 m
IV. H-e-a-h(1-2/π)=(300-150-60-170(1-2/π))/1000=0,028 m
V. h+e+a-H-c=(170+150+60-300-60)/1000=0.020 m
Ne llogarisim fluksin e nxehtësisë së secilës zonë:
m e \u003d λ nga / λ d \u003d 0,058 / 0,4 \u003d 0,145 - trashësi ekuivalente me një shtresë druri 1 m të trashë;
I 
zona:
0,690 i gëzuar
Koeficienti i përçueshmërisë termike të të gjithë strukturës:
(0,0516+0,0425+0,1198+0,0072+0,00914+0,1311)/0,8=
Zgjedhja e një sistemi ftohjeje për REA të një lloji të caktuar. Metoda e ftohjes përcakton kryesisht dizajnin e REA, kështu që edhe në një fazë të hershme të projektimit, d.m.th., në fazën e një propozimi teknik ose projekt-projekt, është e nevojshme të zgjidhni një sistem ftohjeje REA. Një zgjidhje e pasuksesshme për këtë problem mund të zbulohet vetëm në fazat e mëvonshme të projektimit (studim i detajuar i dizajnit, testimi i një prototipi, etj.), i cili mund të anulojë punën e një ekipi të madh dhe koha për krijimin e REA do të rritet ndjeshëm. .
Në fazat e para të projektimit, projektuesi ka në dispozicion një detyrë teknike (TOR), e cila zakonisht përmban informacionin e mëposhtëm shumë të kufizuar:
Fuqia totale Ф e çlirimit të nxehtësisë në bllok;
Gama e ndryshimit të mundshëm të temperaturës mjedisi
Kufijtë e presionit të ambientit -
Koha e funksionimit të vazhdueshëm të pajisjes -
Temperaturat e lejuara të elementeve -
Faktori i mbushjes së makinës
(12.1)
Ku Vi është vëllimi i elementit të i-të CEA; n është numri i elementeve; V është vëllimi i zënë nga REA. Kërkohet gjithashtu të vendosni dimensionet horizontale (Li, L2) dhe vertikale (L3) të strehimit të pajisjeve elektronike. Këto të dhëna fillestare nuk janë të mjaftueshme për një analizë të detajuar të regjimit termik CEA, por ato mund të përdoren për një vlerësim paraprak dhe përzgjedhje të një sistemi ftohjeje. Kjo e fundit është e një natyre probabilistike, d.m.th., bën të mundur vlerësimin e probabilitetit të sigurimit të modalitetit termik të REA të specifikuar sipas specifikimeve teknike për metodën e zgjedhur të ftohjes. Sipas rezultateve të përpunimit të të dhënave statistikore për strukturat reale, llogaritjeve të detajuara termike dhe të dhënave nga testimi i modeleve, u ndërtuan grafikët (Fig. 12.1), duke karakterizuar zonat e aplikimit të duhur të metodave të ndryshme të ftohjes. Këta grafikë janë ndërtuar për funksionimin e vazhdueshëm të REA dhe lidhin dy tregues kryesorë: 
. Treguesi i parë 
mbinxehja në lidhje me mjedisin tc të rastit të elementit më pak rezistent ndaj nxehtësisë, për të cilin temperatura e lejuar dhe e dhënë në specifikimin teknik ka një vlerë minimale.
Vini re se për ftohje të lirë, d.m.th., korrespondon me temperaturën maksimale të ambientit sipas specifikimit; për ftohje të detyruar, d.m.th., korrespondon me temperaturën e ajrit (lëngut) në hyrje të REA. Treguesi i dytë q është i barabartë me densitetin e fluksit të nxehtësisë që kalon nëpër zonën e kushtëzuar të sipërfaqes së shkëmbimit të nxehtësisë:
(12.2)
Figura 12.1 Zonat e përshtatshme për metoda të ndryshme ftohjeje
Ku F është fuqia totale e shpërndarë nga kjo sipërfaqe; koeficienti duke marrë parasysh presionin e ajrit (në presion atmosferik, faktori i mbushjes i përcaktuar nga formula (12.1).
Në fig. 12.1 janë paraqitur dy lloje zonash: në njërën, mund të rekomandohet përdorimi i cilësdo metodë ftohjeje (jo me hije: 1 - ajër i lirë, 3 - ajër i detyruar, 5 - avullues i detyruar); në një tjetër, është e mundur të përdoren dy ose tre metoda ftohjeje (me hije: 2 - ajri i lirë dhe i detyruar, 4 - ajri dhe lëngu i detyruar, 6 - lëngu i detyruar dhe avullimi i lirë, 7 - lëngu i detyruar, avullimi i detyruar dhe i lirë, 8 - avullues i lirë i detyruar dhe i lirë, avullues 9-i lirë dhe i detyruar).
Lakoret e sipërme në Fig. 2.1 përdoret zakonisht për zgjedhjen e ftohjes së elementëve të mëdhenj - llamba të mëdha, magnet, mbytje, etj. Kurbat e poshtme përdoren për të zgjedhur sistemin e ftohjes për blloqet, raftet, etj., të kryera në elemente mikrominiaturë diskrete.
Nëse treguesit CEA bien brenda zonës me hije (është e mundur të përdoren dy ose tre metoda ftohjeje), atëherë detyra e zgjedhjes së një metode ftohjeje bëhet më e ndërlikuar dhe kërkohen llogaritje më të hollësishme.
Le të japim të dhëna shtesë që na lejojnë të marrim parasysh presionin e ajrit; në formulën (12.2), kjo e fundit merret parasysh nga koeficienti kp, i cili u gjet në bazë të llogaritjeve dhe eksperimenteve. Me një ulje të presionit të ajrit, temperatura e elementeve të pajisjeve elektronike rritet; le të caktojmë presionin e ajrit jashtë njësisë p1 dhe brenda - p2 për një njësi të mbyllur, vlera e kp është dhënë në shtojcë (shih Tabelën A.11). Koeficienti kp merr parasysh përkeqësimin e ftohjes REA me presion të reduktuar vetëm në kushtet e konvekcionit të lirë të ajrit.
Vini re se zgjedhja e një sistemi ftohjeje nuk kufizohet në përcaktimin e zonës së ftohjes, është gjithashtu e nevojshme të merret parasysh fizibiliteti teknik i zbatimit të kësaj metode të ftohjes REA, d.m.th., masa, vëllimi, konsumi i energjisë. Siç tregon përvoja, me dizajn racional, është e mundur të sigurohet një regjim termik i caktuar i REA në bord konsumi specifik ajri nuk është më i lartë se 180-250 kg / (h * kW).
Për REA stacionare, ku ka kufizime më pak të rrepta në dimensionet, peshën, konsumin e energjisë, fluksi i ajrit mund të rritet në 250-350 kg/(h-kW). Për CEA të ftohur me ajër, regjimi termik është studiuar më plotësisht. Në këto raste, jo vetëm që mund të rekomandohet një ose një tjetër sistem ftohjeje ajri, por gjithashtu mund të vlerësohet probabiliteti me të cilin sistemi i zgjedhur i ftohjes do të sigurojë një regjim të caktuar termik.
këmbyesit e nxehtësisë BRE.
Një shkëmbyes nxehtësie është një pajisje në të cilën kryhet procesi i transferimit të nxehtësisë nga një ftohës në tjetrin. Pajisjet e tilla janë të shumta dhe shumë të ndryshme për sa i përket qëllimit dhe dizajnit të tyre teknologjik. Sipas parimit të funksionimit, shkëmbyesit e nxehtësisë mund të ndahen në rikuperues, rigjenerues dhe miks.
Pajisjet rikuperuese janë ato në të cilat nxehtësia nga një ftohës i nxehtë në atë të ftohtë transferohet përmes një muri që i ndan ato. Shembuj të pajisjeve të tilla janë gjeneratorët e avullit, ngrohësit, kondensatorët, etj.
Pajisjet rigjeneruese janë ato në të cilat e njëjta sipërfaqe ngrohëse lahet nga ftohës i nxehtë ose i ftohtë. Kur rrjedh një lëng i nxehtë, nxehtësia perceptohet nga muret e aparatit dhe grumbullohet në to; kur rrjedh një lëng i ftohtë, kjo nxehtësi e akumuluar perceptohet prej tij. Një shembull i pajisjeve të tilla janë rigjeneruesit e furrave me vatër të hapur dhe të shkrirjes së qelqit, ngrohësit e ajrit të furrave të shpërthimit, etj.
Në aparatet rikuperuese dhe rigjeneruese, procesi i transferimit të nxehtësisë shoqërohet në mënyrë të pashmangshme me sipërfaqen e një trupi të ngurtë. Prandaj, pajisjet e tilla quhen edhe sipërfaqe.
Në miksera, procesi i transferimit të nxehtësisë ndodh nga kontakti i drejtpërdrejtë dhe përzierja e ftohësve të nxehtë dhe të ftohtë. Në këtë rast, transferimi i nxehtësisë vazhdon njëkohësisht me shkëmbimin e materialit. Një shembull i shkëmbyesve të tillë të nxehtësisë janë kullat ftohëse (kullat ftohëse), pastruesit, etj. Emrat e veçantë të këmbyesve të nxehtësisë zakonisht përcaktohen nga qëllimi i tyre, për shembull, gjeneratorët e avullit, furrat, ngrohësit e ujit, avulluesit, mbinxehësit, kondensatorët, deaeratorët, etj. Megjithatë, pavarësisht shumëllojshmërisë së gjerë të shkëmbyesve të nxehtësisë sipas llojit, pajisjes, parimit të funksionimit dhe trupave të punës, qëllimi i tyre është në fund të fundit i njëjti, është transferimi i nxehtësisë nga njëri, i nxehtë, i lëngshëm në tjetrin, i ftohtë. Prandaj, dispozitat kryesore të llogaritjes termike për to mbeten të zakonshme.
Shkëmbyesit e nxehtësisë ndryshojnë në karakteristikat e shpërndarjes së temperaturës përgjatë gjatësisë së kanalit:
ku T 1 ' dhe T 2 ' janë temperaturat në hyrje të shkëmbyesit të nxehtësisë; T 1 "" dhe T 2 "" - në dalje.
Të gjithë shkëmbyesit e nxehtësisë klasifikohen në dy grupe bazuar në kushtet e shkëmbimit të nxehtësisë. Transferimi i nxehtësisë nga një ftohës i nxehtë në një ftohës të ftohtë mund të ndodhë ose përmes një muri të fortë ose përmes një ndërfaqe fazore. Përmes një muri të fortë - një shkëmbyes nxehtësie rikuperuese, përmes një kufiri fazor - një kullë ftohëse.
Librat e referencës OST përmbajnë karakteristikat e këmbyesve të nxehtësisë të prodhuar nga industria për BRE.
Karakteristika kryesore e shkëmbyesve të nxehtësisë është zona specifike e sipërfaqes së shkëmbimit të nxehtësisë:
; S rreh ≈ 4500 dhe më shumë.
Karakteristikat e funksionimit të shkëmbyesve të nxehtësisë:
1. Mënyra e lëvizjes së ftohësit. Duhet të zbatohet një regjim turbulent në ftohës. Gaz - V ≈ 100 ÷ 150 m/s; lëngu - V ≈ 2,5 ÷ 3 m/s. Mënyrat që zbatohen në shkëmbyesin e nxehtësisë duhet të zgjidhen në mënyrë optimale.
2. Dizajni termik i shkëmbyesve të nxehtësisë reduktohet në zbatimin e llogaritjeve të projektimit dhe verifikimit.
a) Gjatë kryerjes së një llogaritjeje projektimi, bëhet projektimi i aparatit, qëllimi i llogaritjes është përcaktimi i sipërfaqes së punës së shkëmbyesit të nxehtësisë, nëse normat e rrjedhës së masës së ftohësit të nxehtë dhe të ftohtë, jepen temperaturat e hyrjes dhe daljes së tyre, si dhe kapacitetet e tyre specifike të nxehtësisë.
b) Llogaritja e verifikimit kryhet për një shkëmbyes nxehtësie me një sipërfaqe të njohur (për shembull, për një shkëmbyes nxehtësie të projektuar). Qëllimi i llogaritjes është të përcaktojë temperaturat e ftohësit në daljen e shkëmbyesit të nxehtësisë dhe rrjedhën F të nxehtësisë së transferuar nga ftohësi i nxehtë në atë të ftohtë, domethënë të vendosni mënyrën e funksionimit të aparatit.
Prezantimi
1 Përzgjedhja e parametrave të projektimit për ajrin e jashtëm dhe të brendshëm
1.1 Parametrat e projektimit të ajrit të jashtëm
1.2 Parametrat e projektimit të ajrit të brendshëm
2 Përpilimi i balancave të nxehtësisë dhe lagështisë së dhomës
2.1 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë
2.1.1 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë nga njerëzit
2.1.2 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë nga ndriçimi artificial
2.1.3 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë përmes hapjeve të jashtme të dritës
dhe veshjet për shkak të rrezatimit diellor
2.1.4 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë përmes mbylljeve të jashtme
2.1.5 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë përmes hapjeve me xham për shkak të
ndryshimi i temperaturës midis ajrit të jashtëm dhe të brendshëm
2.2 Llogaritja e lagështisë
2.3 Përcaktimi i pjerrësisë së traut të procesit në dhomë
3 Llogaritja e sistemit të kondicionimit
3.1 Përzgjedhja dhe arsyetimi i llojit të sistemeve të kondicionimit
3.2 Përzgjedhja e skemave të shpërndarjes së ajrit. Përkufizimi i pranueshëm dhe
ndryshimi i temperaturës së funksionimit
3.3 Përcaktimi i kapacitetit të sistemeve të ajrit të kondicionuar
3.4 Përcaktimi i sasisë së ajrit të jashtëm
3.5 Harta e proceseve të kondicionimit të ajrit
në Jd-diagram
3.5.1 Ndërtimi i një diagrami të procesit të ajrit të kondicionuar për
periudha e ngrohtë e vitit
3.5.2 Ndërtimi i një diagrami të procesit të ajrit të kondicionuar për
sezoni i ftohtë
3.6 Përcaktimi i kërkesës për ngrohje dhe të ftohtë në sisteme
kondicioner
3.7 Zgjedhja e markës së kondicionerit dhe shtrirja e tij
3.8 Llogaritjet dhe përzgjedhja e elementeve të kondicionerit
3.8.1 Llogaritja e dhomës së ujitjes
3.8.2 Llogaritja e ngrohësve të ajrit
3.8.3 Zgjedhja e filtrave të ajrit
3.8.4 Llogaritja e tërheqjes aerodinamike të sistemeve të kondicionimit
3.9 Zgjedhja e një ventilatori të ajrit të kondicionuar
3.10 Përzgjedhja e një pompe për një dhomë ujitjeje
3.11 Llogaritja dhe përzgjedhja e pajisjeve kryesore të sistemit të ftohjes
4 UNIRS - Llogaritja e SCR në një kompjuter
Shtojca A - Jd-diagram. Periudha e ngrohtë e vitit
Shtojca B -Jd-diagrami. Periudha e ftohtë e vitit
Aneksi D - Skema e ftohjes
Shtojca D - Specifikimi
Aneksi E - Plani në shenjë - 2.000
PREZANTIMI
Kondicioneri është mirëmbajtja e automatizuar e të gjitha ose parametrat individualë ajri (temperatura, lagështia relative, pastërtia dhe shpejtësia e lëvizjes së ajrit) për të siguruar kushte optimale më të favorshme për mirëqenien e njerëzve, duke ruajtur procesi teknologjik, duke siguruar ruajtjen e vlerave kulturore.
Kondicioneri ndahet në tre klasa:
1. Të sigurojë kushtet meteorologjike të kërkuara për procesin teknologjik me devijime të lejueshme jashtë parametrave të projektimit të ajrit të jashtëm. Mesatarisht 100 orë në vit me punë 24 orëshe ose 70 orë në vit me një ndërrim të ditës.
2. Të sigurohen standarde optimale, sanitare ose teknologjike me devijime të lejueshme mesatarisht 250 orë në vit me punë 2 ore ose 125 orë në vit me një turne gjatë ditës.
3. Për të ruajtur parametra të pranueshëm nëse nuk mund të pajisen me ajrim, mesatarisht 450 orë në vit për punë 2 ore ose 315 orë në vit për punë me një turn gjatë ditës.
Dokumentet rregullatore vendosin parametrat optimale dhe të lejueshme të ajrit.
Parametrat optimale të ajrit sigurojnë ruajtjen e normative dhe funksionale gjendje termike trupi, një ndjenjë e rehati termike dhe parakushtet për nivel të lartë performancës.
Parametrat e lejueshëm të ajrit janë një kombinim i tyre në të cilin nuk ka dëmtime ose shkelje të gjendjes shëndetësore, por mund të vërehen ndjesi të pakëndshme të nxehtësisë, përkeqësim të mirëqenies dhe ulje të efikasitetit.
Kushtet e lejuara, si rregull, zbatohen në ndërtesa të pajisura vetëm me një sistem ventilimi.
Kushtet optimale sigurohen nga sistemet e kontrollit të ajrit të kondicionuar (SCR). Kështu, SLE përdoret për të krijuar dhe ruajtur kushte optimale dhe ajër të pastër të brendshëm gjatë gjithë vitit.
Qëllimi i kësaj pune të kursit është të konsolidojë njohuritë teorike dhe të fitojë aftësi praktike llogaritëse, si dhe projektimin e sistemeve të ajrit të kondicionuar (ACS).
Në këtë punim terminor dhoma me ajër të kondicionuar është auditori i klubit të qytetit me 500 vende në qytetin e Odessa. Lartësia e kësaj dhome është 6.3 m, sipërfaqja e dyshemesë është 289 m 2, sipërfaqja e dyshemesë është 289 m 2, vëllimi i dhomës është 1820.7 m 3.
1 ZGJEDHJA E PARAMETRAVE TË DIZAJNIT PËR AJRI TË JASHTËM DHE TË BRENDSHËM
Parametrat e vlerësuar të ajrit të jashtëm.
Parametrat e projektimit të ajrit të jashtëm zgjidhen në varësi të vendndodhjes gjeografike të objektit.
Tabela 1 - Parametrat e vlerësuar të ajrit të jashtëm.
Parametrat e vlerësuar të ajrit të brendshëm.
Parametrat e projektimit të ajrit të brendshëm zgjidhen në varësi të qëllimit të dhomës dhe kohës së vitit.
Tabela 2 - Parametrat e llogaritur të ajrit të brendshëm.
2 PËRGATITJA E BALANCAVE TË NXEHTËSISË DHE LAGËSHTURISË TË AMBIENTIT
Qëllimi i përpilimit të ekuilibrave të nxehtësisë dhe lagështisë së dhomës është përcaktimi i tepricave të nxehtësisë dhe lagështisë në dhomë, si dhe koeficienti këndor i rrezes së procesit, i cili përdoret në metodën grafike-analitike për llogaritjen e SCR.
Balancat e nxehtësisë dhe lagështisë përpilohen veçmas për periudhat e ngrohta dhe të ftohta të vitit.
Burimet e emetimeve të nxehtësisë në dhomë mund të jenë njerëzit, ndriçimi artificial, rrezatimi diellor, ushqimi, pajisjet, si dhe fitimet e nxehtësisë përmes gardheve të brendshme dhe të jashtme ose përmes hapjeve me xham për shkak të ndryshimit të temperaturës midis ajrit të jashtëm dhe të brendshëm.
2.1 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë
2.1.1 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë nga njerëzit
Shpërndarja e nxehtësisë në dhomë nga njerëzit Q kati, W, përcaktohet nga formula
Q kati = q kati n,(1)
ku q kati është sasia e nxehtësisë totale të gjeneruar nga një person, W;
n është numri i njerëzve, pers.
Q rev = q rev n, (2)
ku q av është sasia e nxehtësisë së ndjeshme të gjeneruar nga një person, W;
n është numri i njerëzve, pers.
Për sezonin e ftohtë
kati Q \u003d 120 285 \u003d 34200 W
Q av \u003d 90 285 \u003d 25650 W
Për periudhën e ngrohtë
kati Q \u003d 80 285 \u003d 22800 W
Q av \u003d 78 285 \u003d 22230 W
2.1.2 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë nga ndriçimi artificial
Futja e nxehtësisë nga ndriçimi artificial Q osv, W, përcaktohet nga formula
Q sv \u003d q sv E F, (3)
ku E - ndriçimi, lx;
F - sipërfaqja e dyshemesë së dhomës, m 2;
q sv - lëshimi specifik i nxehtësisë, W / (m 2 lx).
Q osv \u003d 0,067 400 289 \u003d 7745,2 W
2.1.3 Llogaritja e fitimit të nxehtësisë për shkak të rrezatimit diellor
Rrezatimi diellor Q p = 9400 W.
2.1.4 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë përmes mbylljeve të jashtme
Fitimet e nxehtësisë përmes gardheve të jashtme, W, përcaktohen nga formula
Kufiri Q \u003d k st F st (t n - t c) + k gjeli F cb (t n - t c), (4)
ku k i është koeficienti i transferimit të nxehtësisë përmes gardheve, W / (m 2 K);
F i - sipërfaqja e gardhit, m 2;
t n, t in - temperatura e ajrit të jashtëm dhe të brendshëm, përkatësisht, ° С.
Kufiri Q \u003d 0,26 289 (26,6-22) \u003d 345,6 W
2.1.5 Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë përmes hapjeve me xham
Llogaritja e fitimeve të nxehtësisë në dhomë përmes hapjeve me xham për shkak të ndryshimit të temperaturës midis ajrit të jashtëm dhe të brendshëm përcaktohet nga formula
Q r.p. = [(t n - t c) / R o ]F gjithsej, (5)
ku R o është rezistenca termike e hapjeve me xham, (m 2 K) / W, e cila përcaktohet nga formula
R o = 1/k dritare (6)
F total - sipërfaqja e përgjithshme e hapjeve me xham, m 2.
Q o.p = 0 W, pasi nuk ka hapje me xham.
Tabela 3 - Bilanci i nxehtësisë së ambienteve në periudha të ndryshme të vitit
2.2 Llogaritja e lagështisë
Lagështia hyn në dhomë nga avullimi nga sipërfaqja e lëkurës së njerëzve dhe nga frymëmarrja e tyre, nga sipërfaqja e lirë e lëngut, nga sipërfaqet e lagura të materialeve dhe produkteve, si dhe nga tharja e materialeve, reaksionet kimike dhe. funksionimin e pajisjeve teknologjike.
Lëshimi i lagështisë nga njerëzit W l, kg / orë, në varësi të gjendjes së tyre (pushimi, lloji i punës që kryejnë) dhe temperatura e ambientit, përcaktohet nga formula
V \u003d w n 10 -3, (7)
ku w l - lëshimi i lagështirës nga një person, g / h;
n është numri i njerëzve, pers.
W l ftohtë \u003d 40 285 10 -3 \u003d 11,4 kg / orë
W l ngrohje \u003d 44 285 10 -3 \u003d 12,54 kg / orë
2.3 Përcaktimi i pjerrësisë së traut të procesit në dhomë
Bazuar në llogaritjen e balancave të nxehtësisë dhe lagështisë, koeficienti këndor i rrezes së procesit në dhomë përcaktohet për periudhat e ngrohta ε t dhe ε të ftohta x të vitit, kJ / kg
ε t = (ΣQ t 3,6)/W t,(8)
ε x = (ΣQ x 3,6)/P x.(9)
Vlerat numerike ε t dhe ε x karakterizojnë tangjenten e këndit të prirjes së rrezes të procesit në dhomë.
ε t \u003d (40290.8 3.6) / 12.54 \u003d 11567
ε x \u003d (41945.2 3.6) / 11.4 \u003d 13246
3 LLOGARITJA E SISTEMIT TË KONDICIONIMIT
3.1 Përzgjedhja dhe arsyetimi i llojit të sistemeve të kondicionimit
Zgjedhja dhe justifikimi i llojit të SCR kryhet në bazë të një analize të kushteve të funksionimit të objektit me ajër të kondicionuar të specifikuar në detyrën e projektimit.
Në bazë të numrit të dhomave, parashikohen sisteme të kondicionimit me një ose shumë zona, dhe më pas bëhet vlerësimi i mundësisë së përdorimit të tyre me riciklimin e ajrit të shkarkimit, gjë që lejon uljen e konsumit të nxehtësisë dhe të ftohtit.
SCR me riqarkullimin e parë dhe të dytë zakonisht përdoret për dhoma që nuk kërkojnë saktësi të lartë në kontrollin e temperaturës dhe lagështisë relative.
Vendimi përfundimtar për zgjedhjen e konceptit të trajtimit të ajrit merret pas përcaktimit të performancës së SCR dhe shkallës së rrjedhës së ajrit të jashtëm.
3.2 Përzgjedhja e skemave të shpërndarjes së ajrit. Përcaktimi i ndryshimit të temperaturës së lejuar dhe të funksionimit.
Për sa i përket treguesve higjienikë dhe uniformitetit të shpërndarjes së parametrave në zonën e punës, për shumicën e dhomave me ajër të kondicionuar, furnizimi më i pranueshëm i ajrit të furnizimit me një pjerrësi në zonën e punës në një nivel prej 4 ... 6 m dhe me heqjen e kapuçit të përgjithshëm të shkëmbimit në zonën e sipërme.
1. Përcaktoni ndryshimin e lejuar të temperaturës
Δt shtoni \u003d 2 ° С.
2. Përcaktoni temperaturën e ajrit të furnizimit
t p \u003d t in - Δt shtoni (10)
t p nxehtësi \u003d 22 - 2 \u003d 20 ° С,
t p ftohtë \u003d 20 - 2 \u003d 18 ° С.
3. Përcaktoni temperaturën e ajrit në dalje
t y \u003d t in + grad t (H - h), (11)
ku gradt është gradienti i temperaturës përgjatë lartësisë së dhomës mbi zonën e punës, °С;
H është lartësia e dhomës, m;
h është lartësia e zonës së punës, m.
Gradienti i temperaturës përgjatë lartësisë së dhomës përcaktohet në varësi të tepricës specifike të nxehtësisë së ndjeshme në dhomë q I, W
q i = ΣQ / V pom = (ΣQ p -Q p + Q i) / V pom (12)
q i ngrohtë \u003d (40290,8 - 22800 + 22230) / 1820,7 \u003d 21,8 W
q I ftohtë \u003d (41945.2 - 34200 + 25650) / 1820.7 \u003d 18.3 W
t në nxehtësi \u003d 22 + 1.2 (6.3 - 1.5) \u003d 27.76 ° С;
t në të ftohtë \u003d 20 + 0,3 (6,3 - 1,5) \u003d 21,44 ° С.
4. Përcaktoni ndryshimin e temperaturës së funksionimit
Δt p \u003d t y - t p (13)
Δt p nxehtësi \u003d 27,76 - 20 \u003d 7,76 ° С;
Δt p ftohtë \u003d 21,44 - 18 \u003d 3,44 ° С.
3.3 Përcaktimi i kapacitetit të sistemeve të ajrit të kondicionuar
Për sistemet e ajrit të kondicionuar, bëhet një dallim midis kapacitetit total G, duke marrë parasysh humbjen e ajrit për shkak të rrjedhjeve në rrjetet e kanaleve të furnizimit me ajër, kg / orë, dhe performancën e dobishme G p që përdoret në dhomat me ajër të kondicionuar, kg / h.
Performanca e dobishme e SCR përcaktohet nga formula
G p \u003d ΣQ t / [(J y - J p) 0,278], (14)
ku ΣQ t është teprica totale e nxehtësisë në dhomë gjatë periudhës së ngrohtë të vitit, W;
J y, J p - entalpi specifike e ajrit dalës dhe furnizimit në periudhën e ngrohtë të vitit, kJ / kg.
G p \u003d 40290,8 / [(51 - 40)) 0,278] \u003d 13176 kg / orë.
Produktiviteti total llogaritet me formulë
G = K p G p, (15)
ku K p është një koeficient që merr parasysh sasinë e humbjeve në kanalet e ajrit.
G \u003d 1,1 13176 \u003d 14493,6 kg / orë.
Produktiviteti vëllimor i sistemeve të ajrit të kondicionuar L, m 3 / h, gjendet me formulën
ku ρ është dendësia e ajrit të furnizimit, kg / m 3
ρ = 353/(273+t p)(17)
ρ \u003d 353 / (273 + 20) \u003d 1,2 kg / m 3;
L \u003d 14493,6 / 1,2 \u003d 12078 m 3 / orë.
3.4 Përcaktimi i sasisë së ajrit të jashtëm
Sasia e ajrit të jashtëm të përdorur në SCR ndikon në kostot e nxehtësisë dhe të ftohtit gjatë trajtimit të nxehtësisë dhe lagështisë, si dhe në konsumin e energjisë elektrike për heqjen e pluhurit. Në këtë drejtim, gjithmonë duhet të përpiqeni për një reduktim të mundshëm të sasisë së tij.
Minimumi sasia e lejuar Ajri i jashtëm në sistemet e ajrit të kondicionuar përcaktohet në bazë të kërkesave:
Sigurimi i normës së kërkuar sanitare të furnizimit me ajër për person, m 3/h
L n ΄ = l n,(18)
ku l është konsumi i normalizuar i ajrit të jashtëm të furnizuar për person, m 3 / orë;
n është numri i njerëzve në dhomë, pers.
L n ' \u003d 25 285 \u003d 7125 m 3 / h;
Kompensimi i shkarkimit lokal dhe krijimi i presionit të tepërt në dhomë
L n ΄΄ = L mo + V pom K΄΄ , (19)
ku L mo është vëllimi i ekstraktit lokal, m 3 / h;
V pom - vëllimi i dhomës, m 3;
К΄΄-norma e frekuencës së shkëmbimit të ajrit.
L n ΄΄ \u003d 0 + 1820,7 2 \u003d 3641,4 m 3 / orë.
Ne zgjedhim një vlerë më të madhe nga L n ΄ dhe L n ΄΄ dhe marrim për llogaritjet e mëtejshme L n ΄ \u003d 7125 m 3 / orë.
Ne përcaktojmë shkallën e rrjedhës së ajrit të jashtëm sipas formulës
G n = L n ρ n, (20)
ku ρ n është dendësia e ajrit të jashtëm, kg / m 3.
G n \u003d 7125 1,18 \u003d 8407,5 kg / orë.
Ne kontrollojmë SLE për riqarkullim:
14493.6 kg/h >8407.5 kg/h, kushti eshte i plotesuar.
2. J< J н
51 kJ/kg< 60 кДж/кг, условие выполняется.
3. Ajri nuk duhet të përmbajë substanca toksike.
Shënim: plotësohen të gjitha kushtet, ndaj aplikojmë skemën SCR me riqarkullim.
Shkalla e pranuar e rrjedhës së L n të jashtme duhet të jetë së paku 10% e sasisë totale të ajrit të furnizimit, domethënë, kushti duhet të plotësohet
8407,5 kg/h ≥ 0,1 14493,6
8407.5 kg/h ≥ 1449.36 kg/h kushti plotesohet.
3.5 Ndërtimi i një skeme të proceseve të ajrit të kondicionuar në J - d diagramë
3.5.1 Ndërtimi i një skeme të proceseve të klimatizimit për periudhën e ngrohtë të vitit
Skema e proceseve të ajrit të kondicionuar në j-d grafiku për periudhën e ngrohtë të vitit jepet në Shtojcën A.
Merrni parasysh procedurën për ndërtimin e një skeme SCR me riqarkullimin e parë.
a) gjetja në diagramin J-d e pozicionit të pikave H dhe B, që karakterizojnë gjendjen e ajrit të jashtëm dhe të brendshëm, sipas parametrave që jepen në tabelat 1 dhe 2;
b) kryerja përmes t.Në traun e procesit, duke marrë parasysh madhësinë e pjerrësisë ε t;
c) përcaktimin e pozicionit të pikave të tjera:
T. P (pra gjendja e ajrit të furnizimit), që shtrihet në kryqëzimin e izotermës t p me rrezen e procesit;
T. P' (d.m.th., gjendja e ajrit të furnizimit në daljen e ngrohësit të dytë të ajrit VN2), për të cilin një segment prej 1 ° C është vendosur vertikalisht poshtë nga pika P (segmenti PP' karakterizon ngrohjen e furnizimi i ajrit në kanalet e ajrit dhe ventilatori);
T. O (d.m.th., gjendja e ajrit në daljen e dhomës së ujitjes), për të cilën është tërhequr një vijë nga t. П΄ poshtë vijës d \u003d konst deri në kryqëzimin me segmentin φ \u003d 90% (Segmenti OP' karakterizon ngrohjen e ajrit në ngrohësin e dytë të ajrit VN2) ;
T. Y (d.m.th., gjendja e ajrit që del nga dhoma) që shtrihet në kryqëzimin e izotermës t y me rrezen e procesit (segmenti i PVU karakterizon asimilimin e nxehtësisë dhe lagështisë nga ajri në dhomë);
T. U' (d.m.th., gjendja e ajrit të riqarkullimit përpara se ta përzihet me ajrin e jashtëm), për të cilin nga t. U përgjatë vijës d \u003d konst.
lini mënjanë një segment prej 0,5 ° C (segmenti YU' karakterizon ngrohjen e ajrit në dalje në ventilator);
T. C (d.m.th. gjendja e ajrit pas përzierjes së ajrit të riqarkulluar me ajrin e jashtëm).
Pikat U' dhe H lidhen me një vijë të drejtë. Segmenti U'N karakterizon procesin e përzierjes së riqarkullimit dhe ajrit të jashtëm. Pika C është në vijën e drejtë У΄Н (në kryqëzimin me J c).
Entalpia specifike J s, kJ/kg, pika C llogaritet me formulë
J c = (G n J n + G 1p J y΄)/ G, (21)
ku J n - entalpi specifike e ajrit të jashtëm, kJ / kg;
J c - entalpi specifike e ajrit të formuar pas përzierjes së ajrit të jashtëm dhe riqarkullimit, kJ / kg;
G 1r - konsumi i ajrit të riciklimit të parë, kg / orë
G 1p \u003d G - G n (22)
G 1r \u003d 14493,6– 8407,5 \u003d 6086,1 kg/h
J c \u003d (8407,5 60 + 6086,1 51) / 14493,6 \u003d 56,4 kJ / kg
Pikat C dhe O janë të lidhura me një vijë të drejtë. Segmenti që rezulton i CO karakterizon procesin politropik të trajtimit të nxehtësisë dhe lagështirës së ajrit në dhomën e ujitjes. Kjo përfundon ndërtimin e procesit SCR. Parametrat e pikave bazë futen sipas formës në tabelën 4.
3.5.2 Ndërtimi i një skeme të proceseve të ajrit të kondicionuar për sezonin e ftohtë
Skema e proceseve të ajrit të kondicionuar në diagramin J-d për periudhën e ftohtë të vitit është dhënë në Shtojcën B.
Konsideroni procedurën për ndërtimin e një qarku me riqarkullimin e parë të ajrit në diagramin J-d.
a) gjetja në diagramin J-d e pozicionit të pikave bazë B dhe H, duke karakterizuar gjendjen e ajrit të jashtëm dhe të brendshëm, sipas parametrave që jepen në tabelë. 12;
b) kryerja përmes t.Në traun e procesit duke marrë parasysh madhësinë e pjerrësisë ε x;
c) përcaktimi i pozicionit të pikave P, U, O:
T. U, e vendosur në kryqëzimin e izotermës t y (për periudhën e ftohtë) me rrezen e procesit;
T. P, e vendosur në kryqëzimin e izoentalpit J p me rrezen e procesit; vlera numerike e entalpisë specifike J p të ajrit të furnizimit për periudhën e ftohtë të vitit është llogaritur më parë nga ekuacioni
J p \u003d J y - [ΣQ x / (0,278 G)], (23)
ku J y është entalpia specifike e ajrit që del nga dhoma gjatë sezonit të ftohtë, kJ / kg;
Q x - tepricat totale të nxehtësisë në dhomë gjatë sezonit të ftohtë, W;
G është produktiviteti i SCR në periudhën e ngrohtë të vitit, kg/h.
J p \u003d 47 - \u003d 38,6 kJ / kg
Seksioni PVU karakterizon ndryshimin në parametrat e ajrit në dhomë.
T. O (d.m.th., gjendja e ajrit në daljen e dhomës së ujitjes), e vendosur në kryqëzimin e linjës d p me vijën φ \u003d 90%; segmenti OP karakterizon ngrohjen e ajrit në ngrohësin e dytë të ajrit VN2;
T. C (domethënë gjendja e ajrit pas përzierjes së ajrit të jashtëm, i cili është ngrohur në ngrohësin e parë të ajrit BH1, me ajrin që del nga dhoma), i vendosur në kryqëzimin e izoentalpit J rreth me vijën d c. ; vlera numerike llogaritet me formulë
d c \u003d (G n d n + G 1p d y) / G (24)
d c \u003d (8407,5 0,8 + 6086,1 10) / 14493,6 \u003d 4,7 g / kg.
T. K, që karakterizon gjendjen e ajrit në daljen e ngrohësit të parë të ajrit VN1 dhe ndodhet në kryqëzimin e d n (përmbajtja e lagështisë së ajrit të jashtëm) me vazhdimin e vijës së drejtë US.
Parametrat e ajrit për pikat bazë futen sipas formularit në Tabelën 5.
Tabela 5 - Parametrat e ajrit në pikat bazë gjatë sezonit të ftohtë
| Parametrat e ajrit | |||||
temperatura t, |
Specifike entalpi J, kJ/kg |
Përmbajtja e lagështisë d, g/kg | I afërm lagështia φ, % |
||
| P | 13,8 | 38,6 | 9,2 | 85 | |
| AT | 20 | 45 | 9,8 | 68 | |
| Në | 21,44 | 47 | 10 | 62 | |
| O | 14,2 | 37 | 9,2 | 90 | |
| NGA | 25 | 37 | 4,8 | 25 | |
| H | -18 | -16,3 | 0,8 | ||
| te | 28 | 30 | 0,8 | 4 | |
3.6 Përcaktimi i kërkesës për ngrohje dhe të ftohtë në sistemet e ajrit të kondicionuar
Gjatë periudhës së ngrohtë të vitit, konsumi i nxehtësisë në ngrohësin e dytë të ajrit, W
Q t VH2 \u003d G (J p΄ - J o) 0,278, (25)
ku J p΄ - entalpi specifike e ajrit në daljen e ngrohësit të dytë, kJ/kg;
J o - entalpi specifike e ajrit në hyrjen në ngrohësin e dytë, kJ/kg.
Q t VH2 \u003d 14493,6 (38 - 32,2) 0,278 \u003d 23369,5 W
Konsumi i ftohtë për zbatimin e procesit të ftohjes dhe tharjes, W, përcaktohet nga formula
Q ftohtë \u003d G (J c - J o) 0,278, (26)
ku J c është entalpia specifike e ajrit në hyrjen në dhomën e ujitjes, kJ/kg;
J o - entalpi specifike e ajrit në daljen e dhomës së ujitjes, kJ / kg.
Q i ftohtë \u003d 14493,6 (56,7 - 32,2) 0,278 \u003d 47216 W
Sasia e lagështisë së kondensuar në ajër, kg/h
W K \u003d G (d c - d o) 10 -3, (27)
ku d c është përmbajtja e lagështisë së ajrit në hyrjen në dhomën e ujitjes, g/kg;
d o - përmbajtja e lagështisë së ajrit në daljen e dhomës së ujitjes, g/kg.
W K \u003d 14493,6 (11,5 - 8) 10 -3 \u003d 50,7 kg / orë
Gjatë periudhës së ftohtë të vitit, konsumi i nxehtësisë në ngrohësin e parë të ajrit, W
Q x VH1 \u003d G (J k - J n) 0,278,
ku J c - entalpi specifike e ajrit në daljen e ngrohësit të parë të ajrit, kJ / kg;
J n - entalpi specifike e ajrit në hyrjen në ngrohësin e parë të ajrit, kJ/kg.
Q x VH1 \u003d 14493,6 (30- (-16,3)) 0,278 \u003d 18655,3 W
Konsumi i nxehtësisë në sezonin e ftohtë në ngrohësin e dytë të ajrit, W
Q x BH2 \u003d G (J p - J o) 0,278, (28)
ku J p - entalpi specifike e ajrit në daljen e ngrohësit të dytë të ajrit në sezonin e ftohtë, kJ / kg;
J o - entalpi specifike e ajrit në hyrjen në ngrohësin e dytë të ajrit në sezonin e ftohtë, kJ / kg.
Q x VH2 \u003d 14493,6 (38,6 - 37) 0,278 \u003d 6447 W
Konsumi i ujit për lagështimin e ajrit në dhomën e ujitjes (për ushqyerjen e dhomës së ujitjes), kg/h
W P \u003d G (d o - d s) 10 -3 (29)
W P \u003d 14493,6 (9,2 - 4,8) 10 -3 \u003d 63,8 kg / orë.
3.7 Zgjedhja e markës së kondicionerit dhe shtrirja e tij
Kondicionerët e markës KTZZ mund të funksionojnë në dy mënyra të performancës së ajrit:
Në modalitetin e kapacitetit nominal
Në modalitetin maksimal të performancës
Kondicionerët e markës KTCZ prodhohen vetëm sipas skemave bazë të paraqitjes së pajisjeve ose me modifikimet e tyre të formuara duke plotësuar pajisjet e nevojshme, zëvendësimi i një pajisjeje me një tjetër ose përjashtimi lloje të caktuara pajisje.
Indeksi i kondicionerit të markës KTZZ përcaktohet duke marrë parasysh performancën e plotë vëllimore.
L 1,25 \u003d 12078 1,25 \u003d 15097,5 m 3 / orë
Ne zgjedhim kondicionerin e markës KTCZ-20.
3.8 Llogaritjet dhe përzgjedhja e elementeve të kondicionerit
3.8.1 Llogaritja e dhomës së ujitjes
Llogaritja e OKFZ kryhet sipas metodës së VNIIKonditsioner.
a) mot i ngrohtë
Përcaktoni performancën vëllimore të SCR
L \u003d 12078 m 3 / orë
versioni 1, numri i përgjithshëm i grykave n f = 18 copë.
Ne përcaktojmë koeficientin e efikasitetit adiabatik të procesit, duke marrë parasysh karakteristikat e rrezes së procesit të dhomës sipas formulës
E a \u003d (J 1 - J 2) / (J 1 - J pr), (30)
ku J 1 , J 2 - entalpia e ajrit në hyrje, në dalje të dhomës, përkatësisht,
J pr - entalpia e gjendjes kufizuese të ajrit në diagramin J-d,
E a \u003d (56,7 - 32,2) / (56,7 - 21) \u003d 0,686
Përcaktoni ndryshimin relativ të temperaturës së ajrit
Θ = 0,33 s w μ (1/ Е p – 1/ Е а) (31)
Θ = 0,33 4,19 1,22 (1/ 0,42 - 1/ 0,686) = 1,586
Ne llogarisim temperaturën fillestare të ujit në dhomë
t w 1 \u003d t në pr -Θ (J 1 - J 2) / w μ, (32)
ku t në pr - kufizojnë temperaturën ajri, °C.
t w 1 \u003d 6,5-1,586 (56,7 - 32,2) / 4,19 1,22 \u003d 3,32 ° С
Ne llogarisim temperaturën përfundimtare të ujit (në daljen e dhomës) sipas formulës
t w 2 \u003d t w 1 + (J 1 - J 2) / me w μ (33)
t w 2 \u003d 1,32 + (56,7 - 32,2) / 4,19 1,22 \u003d 9,11 ° С
Përcaktimi i shpejtësisë së rrjedhës së ujit të spërkatur
G w = μ G(34)
G w \u003d 1,22 14493,6 \u003d 17682,2 kg / orë (~ 17,7 m 3 / orë)
Ne llogarisim rrjedhën e ujit përmes grykës (performanca e hundës)
g f = G w /n f (35)
g f \u003d 17682,2 / 42 \u003d 421 kg / orë
Presioni i kërkuar i ujit përpara grykës përcaktohet nga formula
ΔР f = (g f /93.4) 1/0.49 (36)
ΔР f = (421/93.4) 1/0.49 = 21.6 kPa
Funksionimi i qëndrueshëm i injektorëve korrespondon me 20 kPa ≤ ΔР f ≤ 300 kPa. Kushti është i plotësuar.
Shkalla e rrjedhjes së ujit të ftohtë nga stacioni i ftohjes përcaktohet nga formula
G w x \u003d Q ftohtë / c w (t w 1 - t w 2) (37)
G w x \u003d 47216 / 4,19 (9,11 - 3,32) \u003d 4935,8 kg / orë (~ 4,9 m 3 / orë).
b) periudha e ftohtë
Gjatë kësaj periudhe të vitit, OKFZ operon në mënyrën e lagështimit adiabatik të ajrit.
Ne përcaktojmë koeficientin e efikasitetit të transferimit të nxehtësisë me formulë
E a \u003d (t 1 - t 2) / (t 1 - t m1) (38)
E a \u003d (25 - 14,2) / (25 -13,1) \u003d 0,908
Koeficienti i ujitjes përcaktohet nga varësia grafike E a =f(μ).
Gjithashtu grafikisht me vlerën e μ gjejmë vlerën numerike të koeficientit
faktori i reduktuar i efikasitetit të entalpisë E p.
Ne llogarisim shkallën e rrjedhës së ujit të spërkatur duke përdorur formulën (34)
G w \u003d 1,85 14493,6 \u003d 26813,2 kg / orë (~ 26,8 m 3 / orë)
Ne përcaktojmë performancën e hundës sipas formulës (35)
g f \u003d 26813,2 / 42 \u003d 638 kg / orë
Ne përcaktojmë presionin e kërkuar të ujit përpara grykave sipas formulës (36)
ΔР f = (638/93.4) 1/0.49 = 50.4 kPa
Ne llogarisim shkallën e rrjedhës së ujit të avullimit në dhomë sipas formulës
G w isp \u003d G (d o - d s) 10 -3 (39)
G w isp \u003d 14493.6 (9.2– 4.8) 10 -3 \u003d 63.8 kg/h
Siç shihet nga llogaritja, prurja më e lartë e ujit (26,8 m 3 /h) dhe presioni më i lartë i ujit përpara grykave (50,4 kPa) korrespondojnë me sezonin e ftohtë. Këto parametra merren siç llogariten kur zgjidhni një pompë.
3.8.2 Llogaritja e ngrohësve të ajrit
Llogaritja e ngrohësve të ajrit kryhet për dy periudha të vitit: së pari, llogariten për periudhën e ftohtë, pastaj për periudhën e ngrohtë të vitit.
Gjithashtu llogaritni veçmas ngrohësit e ajrit të ngrohjes së parë dhe të dytë.
Qëllimi i llogaritjes së ngrohësve të ajrit është të përcaktojë sipërfaqet e nevojshme dhe të disponueshme të transferimit të nxehtësisë dhe mënyrën e funksionimit të tyre.
Kur kontrolloni llogaritjen, ato përcaktohen nga lloji dhe numri i ngrohësve bazë të ajrit, bazuar në markën e kondicionerit qendror, domethënë në fillim ata pranojnë paraqitjen standarde dhe e përsosin atë me llogaritje.
periudha e ftohtë
Kur llogaritni, llogaritni:
Nxehtësia e nevojshme për të ngrohur ajrin, W
Q woz \u003d 18655,3 W;
Konsumi i ujit të nxehtë, kg/h:
G w = 3,6Q woz /4,19(t w n - t w k) = 0,859Q woz / (t w n - t w k) (40)
G w \u003d 0,859 18655,3 / (150 - 70) \u003d 200,3 kg / orë;
Në varësi të markës së kondicionerit, zgjidhen numri dhe lloji i shkëmbyesve bazë të nxehtësisë, për të cilët llogaritet shpejtësia e masës së ajrit në pjesën e lirë të ngrohësit të ajrit, kg / (m 2 s):
ρv = G woz /3600 f woz, (41)
ku f woz është zona e hapur për kalimin e ajrit në ngrohësin e ajrit, m 2
Shpejtësia e lëvizjes së ujit të nxehtë përmes tubave të shkëmbyesit të nxehtësisë, m/s
w = G w /(ρ w f w 3600), (42)
ku ρ w është dendësia e ujit në temperaturën mesatare të tij, kg/m3;
f w - zona e prerjes tërthore për kalimin e ujit, m 2.
w \u003d 200,3 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,038 m / s.
Ne pranojmë shpejtësinë e barabartë me 0.1 m / s
Koeficienti i transferimit të nxehtësisë, W / (m 2 K)
K = a(ρv) q w r ,(43)
ku a, q, r janë koeficientët
Dallimi mesatar i temperaturës midis ftohësve:
Δt cf = (t w n + t w k) / 2 - (t n + t k) / 2 (44)
Δtav = (150 + 70)/2 - (-18 +28)/2 = 35°С
Zona e kërkuar e shkëmbimit të nxehtësisë, m 2
F tr \u003d Q woz / (K Δt cf) (45)
F tr \u003d 18655.3 / (27.8 35) \u003d 19.2 m 2
[(F r - F tr)/ F tr ] 100≤15%(46)
[(36,8 - 19,2)/ 19,2] 100 = 92%
Kushti nuk plotësohet, ngrohësin e ajrit VH1 e pranojmë me diferencë.
a) mot i ftohtë
Q woz \u003d 6447 W;
Konsumi i ujit të nxehtë, kg / orë, sipas formulës (40)
G w \u003d 0,859 6447 / (150 - 70) \u003d 69,2 kg / orë;
Në varësi të markës së kondicionerit, zgjidhet numri dhe lloji i shkëmbyesve bazë të nxehtësisë, për të cilët llogaritet shpejtësia masive e ajrit në pjesën e hapur të ngrohësit të ajrit, kg / (m 2 s), sipas formulës ( 41) ρv \u003d 14493,6 / 3600 2,070 \u003d 1, 94 kg / (m 2 s);
Shpejtësia e lëvizjes së ujit të nxehtë përmes tubave të shkëmbyesit të nxehtësisë, m / s, sipas formulës (42)
w \u003d 69,2 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,013 m / s.
Ne pranojmë shpejtësinë e barabartë me 0.1 m/s.
Koeficienti i transferimit të nxehtësisë, W / (m 2 K), sipas formulës (43)
K \u003d 28 (1,94) 0,448 0,1 0,129 \u003d 27,8 W / (m 2 K);
Dallimi mesatar i temperaturës midis ftohësve, sipas formulës (44)
Δtav = (150 + 70)/2 - (13,8 +14,2)/2 = 26°C
Zona e kërkuar e shkëmbimit të nxehtësisë, m 2, sipas formulës (45)
F tr \u003d 6447 / (27,8 26) \u003d 8,9 m 2
Ne kontrollojmë gjendjen me formulën (46)
[(36,8 - 8,9)/ 8,9] 100 = 313%
b) periudha e ngrohtë
Sipas formulave të propozuara më sipër (40) - (46), ne rillogaritim për periudhën e ngrohtë
Q woz \u003d 23369,5 W;
G w \u003d 0,859 23369,5 / (70 - 30) \u003d 501,8 kg / orë
ρv \u003d 14493,6 / 3600 2,070 \u003d 1,94 kg / (m 2 s);
w \u003d 501,8 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,094 m / s.
Për llogaritjet e mëtejshme, marrim shpejtësinë e barabartë me 0.1 m/s.
K \u003d 28 (1,94) 0,448 0,1 0,129 \u003d 27,88 W / (m 2 K);
Δtav = (30 + 70)/2 - (12 +19)/2 = 34,5 °С
F tr \u003d 23369,5 / (27,88 34,5) \u003d 24,3 m 2
Në këtë rast, duhet të plotësohet kushti i mëposhtëm: midis sipërfaqes së disponueshme F p (ngrohës ajri të zgjedhur paraprakisht) dhe sipërfaqes së kërkuar F tr, rezerva e sipërfaqes së shkëmbimit të nxehtësisë nuk duhet të kalojë 15%.
[(36,8 - 24,3)/ 24,3] 100 = 51%
Kushti nuk plotësohet, ngrohësin e ajrit VH2 e pranojmë me diferencë.
3.8.3 Zgjedhja e filtrave të ajrit
Për të pastruar ajrin nga pluhuri në SLE, përfshihen filtra, zgjidhja e projektimit të të cilave përcaktohet nga natyra e këtij pluhuri dhe pastërtia e kërkuar e ajrit.
Zgjedhja e filtrit të ajrit kryhet sipas [2, kn.2].
Bazuar në të dhënat e disponueshme, ne zgjedhim filtrin FR1-3.
3.8.4 Llogaritja e tërheqjes aerodinamike të sistemeve të kondicionimit
Zvarritja totale aerodinamike e SCR gjendet nga formula
R s = ΔR pc + ΔR f + ΔR in1 + ΔR ok + ΔR in2 + ΔR pr + ΔR in.v. , (47)
ku ΔР pc është rezistenca e njësisë marrëse, Pa
ΔΡ pc = Δh pc (L/L c) 1,95 (48)
(këtu L është produktiviteti vëllimor i llogaritur i SCW, m 3 / h;
L në - performanca vëllimore e kondicionerit, m 3 / orë;
Δh pc - rezistenca e bllokut në kapacitetin nominal të kondicionerit (Δh pc = 24 Pa), Pa);
ΔР pc \u003d 24 (12078 / 20000) 1,95 \u003d 8,98 Pa;
ΔР f – rezistenca aerodinamike e filtrit (në përmbajtjen maksimale të pluhurit të filtrit ΔР f = 300 Pa), Pa;
ΔР в1 – rezistenca aerodinamike e ngrohësit të parë të ajrit, Pa;
ΔР в1 = 6,82 (ρv) 1,97 R
ΔР в1 \u003d 6,82 (1,94) 1,97 0,99 \u003d 24,9 W.
ΔР в2 – rezistenca aerodinamike e ngrohësit të dytë të ajrit, Pa
ΔР в2 \u003d 10,64 (υρ) 1,15 R, (49)
(këtu R është një koeficient në varësi të temperaturës mesatare aritmetike të ajrit në ngrohësin e ajrit);
ΔР в2 \u003d 10,64 (1,94) 1,15 1,01 \u003d 23,03 Pa;
ΔР ok - rezistenca aerodinamike e dhomës së ujitjes, Pa
ΔР ok \u003d 35 υ ok 2, (50)
(këtu υ ok është shpejtësia e ajrit në dhomën e ujitjes, m/s);
ΔР ok \u003d 35 2,5 2 \u003d 218,75 Pa;
ΔР pr - rezistenca aerodinamike e seksionit lidhës, Pa
ΔР pr = Δh pr (L/L c) 2 , (51)
(këtu Δh pr – rezistenca e seksionit në kapacitetin nominal (Δh pr = 50 Pa), Pa);
ΔР pr \u003d 50 (12078/20000) 2 \u003d 18,2 Pa;
ΔР w.v - rezistenca aerodinamike në kanalet e ajrit dhe shpërndarësit e ajrit (ΔР w.v = 200 Pa), Pa.
P c \u003d 8,98 + 300 + 24,9 + 218,75 + 23,03 + 18,2 + 200 \u003d 793,86 Pa.
3.9 Zgjedhja e një ventilatori të ajrit të kondicionuar
Të dhënat fillestare për përzgjedhjen e tifozëve janë:
Performanca e ventilatorit L, m 3 /h;
Presioni nominal i zhvilluar nga ventilatori P y, Pa, dhe i specifikuar nga formula
P y \u003d P s [(273 + t p) / 293] P n / P b, (52)
ku t p është temperatura e ajrit të furnizimit në periudhën e ngrohtë të vitit, °С;
P n - presioni i ajrit në kushte normale (P n \u003d 101320 Pa), Pa;
P b - presioni barometrik në vendin e instalimit të ventilatorit, Pa.
P y \u003d 793,86 [(273 + 20) / 293] 101230 / 101000 \u003d 796 Pa.
Bazuar në të dhënat e marra, ne zgjedhim tifozin V.Ts4-75 version E8.095-1.
n në = 950 rpm
N y \u003d 4 kW
3.10 Përzgjedhja e një pompe për një dhomë ujitjeje
Zgjedhja e pompës kryhet duke marrë parasysh shkallën e rrjedhës së lëngut dhe atë të kërkuar
ora. Rrjedha e lëngut duhet të korrespondojë me vëllimin maksimal
konsumi i ujit qarkullues në dhomën e ujitjes, m 3/h
L w = G w max /ρ,(53)
ku G w max është shpejtësia maksimale e rrjedhës së masës së ujit në OCF, kg/h;
ρ është dendësia e ujit që hyn në OCF, kg/m 3 .
L w \u003d 26813,2 / 1000 \u003d 26,8 m 3 / h
Koka e kërkuar e pompës H tr, m ujë. Art., i përcaktuar nga formula
Н tr = 0,1Р f + ΔН, (54)
ku Р f është presioni i ujit përpara grykave, kPa;
ΔH - humbja e presionit në tubacione, duke marrë parasysh lartësinë e ngritjes në kolektor (për dhomat e ujitjes ΔH = 8 m w.c.), m w.c. rr..
H tr \u003d 0,1 50,4 + 8 \u003d 13,04 m ujë. Art.
Sipas të dhënave të marra, ne zgjedhim pompën dhe motorin elektrik për të.
Parametrat e pompës së zgjedhur:
Emri: KK45/30A;
Konsumi i lëngjeve 35 m 3 /h;
Kreu total 22.5 m w.c. Art.;
Parametrat e motorit elektrik të zgjedhur:
Lloji A02-42-2;
Pesha 57.6 kg;
Fuqia 3.1 kW.
3.11 Llogaritja dhe përzgjedhja e pajisjeve kryesore të sistemit të ftohjes
Qëllimi i llogaritjes së pajisjeve kryesore të sistemit të ftohjes është:
Llogaritja e kapacitetit të kërkuar ftohës dhe përzgjedhja e llojit të makinës ftohëse;
Gjetja e parametrave të funksionimit të makinës ftohëse dhe, mbi bazën e tyre, kryerja e një llogaritje verifikimi të elementeve kryesore të njësisë ftohëse-avullues dhe kondensator.
Llogaritja kryhet në sekuencën e mëposhtme:
a) gjeni kapacitetin e kërkuar ftohës të makinës ftohëse, W
Q x \u003d 1,15 Q ftohtë, (55)
ku konsumi Q ftohtë - i ftohtë, W.
Q x \u003d 1,15 47216 \u003d 59623,4 W
b) duke marrë parasysh vlerën e Q x, zgjedhim llojin e makinës ftohëse MKT40-2-1.
c) përcaktoni mënyrën e funksionimit të makinës ftohëse, për të cilën llogarisim:
Temperatura e avullimit të ftohësit, °C
t dhe \u003d (t w k + t x) / 2 - (4 ... 6), (56)
ku t w k është temperatura e lëngut që del nga dhoma e ujitjes dhe hyn në avullues, °С;
t x është temperatura e lëngut që del nga avulluesi dhe hyn në dhomën e ujitjes, °C.
Temperatura e kondensimit të ftohësit, °С
t k \u003d t w k2 +Δt, (57)
ku t w k2 është temperatura e ujit që del nga kondensatori, °С
t w k2 =t w k1 +Δt (58)
(këtu t w k1 është temperatura e ujit që hyn në kondensator, ° С (Δt \u003d 4 ... 5 ° С); ndërsa t k nuk duhet të kalojë + 36 ° С.)
t w k1 \u003d t mn + (3 ... 4), (59)
ku t mn është temperatura e ajrit të jashtëm sipas një llambë të lagësht në periudhën e ngrohtë të vitit, °С.
t dhe \u003d (3,32 + 9,11) / 2 - 4 \u003d 2,215 ° С
t mn \u003d 10,5 ° С
t w k1 \u003d 10,5 + 4 \u003d 10,9 ° С
t w k2 \u003d 10,9 + 5 \u003d 15,9 ° С
t k \u003d 15,9 + 5 \u003d 20,9 ° С
Temperatura e nënftohjes së ftohësit të lëngshëm përpara valvulës së kontrollit, °С
korsia t \u003d t w k1 + (1 ... 2)
korsia t \u003d 10,9 + 2 \u003d 12,9 ° С
Temperatura e thithjes së avullit të ftohësit në cilindrin e kompresorit, °С
t diell \u003d t dhe + (15 ... 30), (60)
ku t dhe është temperatura e avullimit të ftohësit, °С
t diell \u003d 0,715 + 25 \u003d 25,715 ° С
d) bëjnë një llogaritje verifikimi të pajisjeve, për të cilat ata llogarisin:
Sipërfaqja e avulluesit sipas formulës
F dhe \u003d Q cool /K dhe Δt cf.i, (61)
ku K dhe - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së një avulluesi me guaskë dhe tub që funksionon në freon 12 (K dhe = (350 ... 530) W / m 2 K);
Δt av.i - diferenca mesatare e temperaturës midis bartësve të nxehtësisë në avullues, e përcaktuar nga formula
Δt cf.i = (Δt b - Δt m) / 2,3 lg Δt b / Δt m (62)
Δt b \u003d Δt w 2 - t dhe (63)
Δt b \u003d 9,11 - 2,215 \u003d 6,895 ° С (64)
Δt m \u003d 3,32 - 2,215 \u003d 1,105 ° С
Δt av.i \u003d (6,895– 1,105) / 2,3 lg6,895 / 1,105 \u003d 3,72 ° С
F dhe \u003d 47216 / 530 3,72 \u003d 23,8 m 2
Sipërfaqja e llogaritur F dhe krahasohet me sipërfaqen e avulluesit F dhe `, të dhëna në Specifikime teknike makinë ftohëse; në këtë rast, kushti
F dhe ≤ F dhe `
23.8 m2< 24 м 2 – условие выполняется
Sipërfaqja e kondensatorit sipas formulës
F k \u003d Q k / K k Δt sr.k, (65)
Q k \u003d Q x + N k.in, (66)
(këtu N k.in është fuqia treguese e konsumuar e kompresorit; me një diferencë të caktuar, fuqia e treguesit mund të merret e barabartë me konsumin e fuqisë së kompresorit, W);
K k - koeficienti i transferimit të nxehtësisë së një kondensuesi me guaskë dhe tub që funksionon në freon 12 (K k \u003d (400 ... 650) W / m 2 K);
Δtav.k - ndryshimi mesatar i temperaturës midis transportuesve të nxehtësisë në kondensator, i përcaktuar nga formula, ° С
Δt kf. = (Δt b – Δt m)/2,3lg Δt b / Δt m (67)
Δt b = t k - t w k1 (68)
Δt b \u003d 20,9 - 3,32 \u003d 17,58 ° С
Δt m = t deri - t w deri në 2 (69)
Δt m \u003d 20,9 - 9,11 \u003d 11,79 ° С
Δt av.c = (17,58 - 11,79) / 2,3lg17,58 / 11,79 = 14 ° С
Q k \u003d 59623,4 + 19800 \u003d 79423,4 W
F k \u003d 79423,4 / 400 14 \u003d 14,2 m 2
Sipërfaqja e llogaritur e kondensatorit F të krahasohet me sipërfaqen e kondensatorit F me `, vlera numerike e të cilit është dhënë në karakteristikat teknike të makinës ftohëse, ndërsa kushti duhet të plotësohet.
F në ≤ F në `
14.2 m 2 ≤ 16.4 m 2 - plotësohet kushti.
Konsumi i ujit në kondensator, kg / s, llogaritet me formulën
W \u003d (1,1 Q c) / c w (t w c2 - t w c1), (70)
ku c w është kapaciteti termik specifik i ujit (c w = 4190 J/(kg K))
W \u003d (1,1 79423,4) / 4190 (9,11 - 1,32) \u003d 2,6 kg / s.
Lista e burimeve të përdorura
1. SNiP 2.04.05-91. Ngrohje, ventilim dhe kondicioner. – M.: Stroyizdat, 1991.
2. Pajisjet e brendshme sanitare: Ventilimi dhe klimatizimi /B.V. Barkalov, N.N. Pavlov, S.S. Amirjanov dhe të tjerë; Ed. N.N. Pavlova Yu.I. Schiller: Në 2 libra. – Botimi i 4-të, i rishikuar. dhe shtesë - M .: Stroyizdat, 1992. Libër. 1, 2. Pjesa 3.
3. Averkin A. G. Shembuj dhe detyra për lëndën "Klirimi dhe ftohja": Libër mësuesi. kompensim. - Botimi i 2-të, Rev. dhe shtesë - M.: Shtëpia Botuese DIA, 2003.
4. Averkin A. G. Kondicioneri dhe ftohja: Udhëzimet për punën e kursit. – Penza: PISI, 1995.
