"Arxivni yuklab olish" tugmasini bosish orqali siz kerakli faylni bepul yuklab olasiz.
Ushbu faylni yuklab olishdan oldin, yaxshi insholarni, nazorat, kurs ishlarini, tezislar, maqolalar va kompyuteringizda talab qilinmagan boshqa hujjatlar. Bu sizning ishingiz, u jamiyat taraqqiyotida ishtirok etishi va odamlarga foyda keltirishi kerak. Ushbu asarlarni toping va ularni bilimlar bazasiga yuboring.
Biz va barcha talabalar, aspirantlar, bilimlar bazasidan o‘qish va ishda foydalanayotgan yosh olimlar sizdan juda minnatdormiz.
Hujjat bilan arxivni yuklab olish uchun quyidagi maydonga besh xonali raqamni kiriting va "Arxivni yuklab olish" tugmasini bosing.
Shunga o'xshash hujjatlar
Maishiy muzlatgichning konstruktsiyasining tavsifi. Shkafdagi issiqlik daromadini hisoblash. Sovutgich mashinasining termal hisobi. Uskuna eshigi ochilganda issiqlik paydo bo'lishi. Pistonli kompressor va issiqlik almashtirgichlarni hisoblash. Asosiy materiallarni tanlash uchun asos.
muddatli ish, 12/14/2012 qo'shilgan
Sovutgich sig'imini aniqlash, uning maydonini hisoblash. Kerakli izolyatsiya qalinligi. Sovutgich korpuslari. To'siqlar orqali issiqlik uzatish. Mahsulotni muzlatgichda qayta ishlash muddati. Havo sovutgichlarini hisoblash va tanlash.
muddatli ish, 04.09.2012 qo'shilgan
umumiy xususiyatlar va sovutish moslamasining ishlash printsipi sut zavodi, uning texnik-iqtisodiy asoslanishi. Sovutgichning qurilish maydonini hisoblash usuli. Qabul qilingan sovutgichning termal hisobi. Kamera uskunalarini hisoblash va tanlash.
muddatli ish, 06/03/2010 qo'shilgan
Gorizontal turdagi havo sovutgichining dizayn hisobi. Past potensialli ikkilamchi energiya resurslaridan foydalanish. Sovutgichning issiqlik yukini, massa va hajmli havo oqimini aniqlash. Sovutgichning termal va eksegetik balanslari.
muddatli ish, 2010-06-21 qo'shilgan
Ikki kamerali siqish sovutgichining konstruktsiyasi tavsifi. Sovutgich shkafidagi issiqlik moslamalari. Sovutgich mashinasining termal hisobi. Asosiy materiallarni tanlash uchun asos. Pistonli kompressor, issiqlik almashtirgichlar, kapillyar naychani hisoblash.
muddatli ish, 08/07/2013 qo'shilgan
Sovutgichning ishlash printsipi, sovutish jarayoni. Maishiy muzlatgichlarning tasnifi, asosiy konstruktiv bloklari. Solenoid klapanli maishiy siqish sovutgichining sovutish davri, evaporatator, kondensator va issiqlik yukini hisoblash.
muddatli ish, 23.03.2012 qo'shilgan
Texnik spetsifikatsiyalar texnologik uskunalar sovuqni iste'mol qilish. Saqlash kameralarining qurilish to'rtburchaklar sonini, issiqlik izolyatsion qatlam qalinligini hisoblash. Sovutgich kamerasining termal hisobi. Tanlash va oqilona sovutish tizimlari.
muddatli ish, 01/11/2012 qo'shilgan
Sovutish tizimini tanlash katta ahamiyatga ega. U yukning xavfsizligi va qisqarishini, tashilgan mahsulot birligiga energiya sarfini, tashish xavfsizligini, yuk hajmidan samarali foydalanishni va boshqalarni belgilaydi.
Keling, kemaning sovutish tizimi javob berishi kerak bo'lgan asosiy talablarni ko'rib chiqaylik:
Muayyan yuk uchun maqbul qiymatlardan minimal og'ishlar bilan ushlagichning istalgan nuqtasida bir xil (bir hil) harorat maydonini ta'minlash;
Sovutgich mashinasining vaqtincha to'xtab turishi vaqtida ushlagichdagi haroratning oshishini sekinlashtirish uchun katta saqlash hajmiga (inertiya) ega bo'ling;
Yukning harorati va sovutgichning qaynash nuqtasi o'rtasidagi mumkin bo'lgan eng kichik harorat farqini ta'minlang. Bu kameraning ma'lum bir haroratida mashinaning ishlash koeffitsientining maksimal qiymatini va tovarlarni tashish uchun eng kam energiya sarfini olish imkonini beradi.
Sovutish moslamalari va sovutish suvi kanalizatsiya tizimlari og'irlik va o'lchamlarda kichik bo'lishi kerak. Sovutish yuzalarining kichik o'lchamlariga faqat issiqlik uzatish koeffitsientlarining qiymatlarini oshirish orqali erishish mumkinligini bilish kerak.
Ishonchliligi, soddaligi va foydalanish qulayligini, odamlar va musluklar uchun xavfsizlikni, sovutish rejimining normal monitoringini, uni tartibga solish, qayta ko'rib chiqish, ta'mirlash va boshqalarni ta'minlash.
Quruq yuk kemasining kameralarini ta'minlash uchun bug'lanish batareyalarida sovutgichning to'g'ridan-to'g'ri bug'lanishi bilan havo sovutish tizimidan foydalanish yanada tejamkor. Sovutgich tizimlari to'g'ridan-to'g'ri sovutish tizimlariga qaraganda kamroq tejamkor bo'lgani uchun: issiqlik uzatish ikki marta sodir bo'ladi - havodan sho'r suvga va sho'r suvdan sovutgichga. Shuning uchun, ceteris paribus, yuk va bug'langan sovutgich o'rtasidagi umumiy harorat farqi ortadi va 11 ... 12 ° S ni tashkil qiladi, bu kompressorning iqtisodiy ko'rsatkichlarini yomonlashtiradi va uning hajmini oshiradi. Bundan tashqari, sho'r nasoslarni haydash narxi ortib bormoqda.
Oraliq sovutgichga ega tizimlar, shuningdek, sovutgichning past sovutish samaradorligiga ega, bu sho'r suv tizimlarining katta og'irligi va o'lchov ko'rsatkichlarini oldindan belgilab beradi.
Havo sovutish tizimi transport va sanoat muzlatgichlarida, ayniqsa freonli sovutish mashinalaridan foydalanganda keng tarqaldi. Ushbu tizim, ayniqsa, nafas oladigan mahsulotlar (mevalar, sabzavotlar) tashuvchi muzlatgichlar uchun afzallik beriladi.
Freon-R-22 sovutgichli mashinalar tomonidan xizmat ko'rsatadigan havo sovutish tizimi sanoat va transport muzlatgichlarining texnik va iqtisodiy ko'rsatkichlarining oshishini eng yaxshi tarzda ta'minlaydi.
Xonalarda sovutilgan havoning aylanishi havoni to'g'ridan-to'g'ri sovutadigan havo sovutgichlari orqali haydaydigan fanatlar tomonidan ta'minlanadi.
Sovutish moslamalarining sezilarli darajada kichikroq og'irligi va o'lchamlari kameralarning foydali hajmini sezilarli darajada oshiradi.
Havo sovutgichli va batareya bilan sovutilgan ("jim") sovutish tizimi bir qator afzallik va kamchiliklarga ega bo'lib, ularning o'zaro ta'siri solishtirilayotgan tizimlarning texnik-iqtisodiy tahlilida hisobga olinadi. Havo tizimining afzalliklari: metall iste'molini sezilarli darajada kamaytirish, katta chidamlilik, qulayroq ishlash, yuk tashish hajmini oshirish, boshqa barcha narsalar teng. Bu omillarning barchasi amortizatsiya to'lovlarini, operatsion xarajatlarni kamaytiradi va kemaning yuk ko'tarish qobiliyatini oshiradi. Havo tizimi mavjud bo'lganda, havo sovutgichlarining vaqti-vaqti bilan o'tkaziladigan muzdan tushirishlari sovutish mashinasining ishlashini yanada samarali ishlatishga imkon beradi, "jim" sovutish bilan esa, sayohatning butun davrida sezilarli darajada o'sadigan sovuq qatlami. sovutish batareyalarining samaradorligini yomonlashtiradi va mos ravishda energiya sarfini oshirish bilan mapgin ishlash koeffitsientining pasayishiga olib keladi. Havo tizimining kamchiliklari quyidagilarni o'z ichiga oladi: fanatlarning kuchiga ekvivalent bo'lgan qo'shimcha issiqlik oqimlarini qoplash zarurati bilan bog'liq bo'lgan o'rnatishning sovutish qobiliyatini oshirish va yanada qizg'in issiqlik va massa uzatish bilan bog'liq bo'lgan mahsulotning biroz kattaroq qisqarishi.
Havo sovutish tizimlarining texnik-iqtisodiy asoslari ushbu tizimlarning akkumulyator sovutish tizimiga nisbatan afzalliklarini ko'rsatadi va shuning uchun havo sovutish tizimi eng ilg'or va istiqbolli hisoblanadi.
2-rasm. Kema sovutish xonalarining to'g'ridan-to'g'ri bug'lanishi bilan havo sovutish tizimining sxematik diagrammasi.
4. Izolyatsiya qiluvchi materiallarni tanlash. Izolyatsiya qiluvchi strukturani hisoblash.
Sovutgichli transportda sovuqning asosiy iste'molchisi sovutgichli binolarga tashqi tomondan ularning o'rab turgan tuzilmalari orqali kiradigan issiqlikdir. Tashqi issiqlik oqimining kamayishi kemaning sovuqqa bo'lgan talabini kamaytirishga yordam beradi. Bunga yopiq sirtlarni issiqlik izolatsiyasi orqali erishish mumkin. Izolyatsiya qiluvchi materialning issiqlik o'tkazuvchanligi qanchalik past bo'lsa va uning qalinligi qanchalik katta bo'lsa, xonaga kamroq issiqlik kiradi. Biroq, izolyatsiya qalinligining oshishi bilan izolyatsiya qilingan binolarning foydali yuk hajmi kamayadi va izolyatsion material va uni o'rnatish narxi oshadi. Zamonaviy sovutgichli kemalarda izolyatsion tuzilmalar ushlagich hajmini 15 ... 30% ga kamaytiradi, bu esa transportning rentabelligiga salbiy ta'sir qiladi. Shuning uchun issiqlik izolyatsiyasi uchun past issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsienti bo'lgan materiallar ishlatiladi.
Kema qurilishida ishlatiladigan izolyatsion materiallarga bir qator boshqa muhim talablar qo'yiladi, bu ularning yuqori samaradorligini belgilaydi:
Yuqori issiqlikdan himoya qiluvchi xususiyatlar (past issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsienti). λ [Vt/(m K)];
Past zichlik r , kg / m 3;
Yuqori mexanik kuch va elastiklik, tebranish va kema korpusining deformatsiyasiga qarshilik ko'rsatish;
Sovuqqa chidamlilik (o'zgaruvchan harorat yuklari ostida izolyatsiyani yo'q qilishga qarshi turish qobiliyati);
Yong'inga chidamlilik va yonuvchanlik;
Xushbo'y hidlarning yo'qligi va ularga immunitet;
Kam namlik sig'imi va past gigroskopiklik;
Ommaviy izolyatsiya materialining minimal qisqarishi;
Sirtlarni korroziyaga olib kelmang yoki unga hissa qo'shmang;
Odamlarning sog'lig'iga ta'sir qilmaslik;
Chirigan bakteriyalar va qo'ziqorinlarga etarlicha qarshilik;
Arzonligi, mavjudligi, tashish qulayligi, o'rnatish va ishlatish, chidamlilik.
Mavjud izolyatsiya materiallari bir vaqtning o'zida yuqoridagi barcha talablarni etarli darajada qondira olmaydi. Shuning uchun, ularni tanlashda, ular kemaning maqsadiga, navigatsiya maydoniga va hokazolarga qarab faqat asosiy talablarni bajarish bilan boshqariladi. Bundan tashqari, bir qator kamchiliklarning ta'sirini yo'q qilish yoki sezilarli darajada kamaytirish mumkin. ratsional izolyatsion tuzilma yaratildi, bu quyidagilarni ta'minlaydi:
Ish paytida izolyatsiyani quritish kuni uchun bug '-namlikdan himoya qoplamasini o'rnatish va (yoki) quritish qatlamlarini o'rnatish orqali izolyatsiyalash strukturasini namlikdan himoya qilish;
Maxsus metall to'rlarni o'rnatish orqali kemiruvchilarning kirib kelishidan izolyatsiyani himoya qilish;
Izolyatsiya qatlamining uzluksizligi va uning qalinligi uzoq vaqt davomida to'siqlarning issiqlikdan himoya qilish xususiyatlarining samaradorligiga hissa qo'shadi.
Kichik va yopiq teshiklardan tashkil topgan materiallar yaxshi izolyatsion xususiyatlarga ega. Zamonaviy izolyatsion materiallarda materialning 1 sm 3 qismidagi yopiq teshiklar soni bir necha mingga etadi. Bunday materiallar qo'shimcha bug 'to'siqni choralarini talab qilmaydi va quritilishi shart emas.
Yuqori samarali issiqlik izolyatsiyalovchi materiallarning eng zamonaviy vakillari ko'pikli plastmassalardir. So'nggi paytlarda namlikka yuqori qarshilikka, yuqori quvvatga va past zichlik va issiqlik o'tkazuvchanligiga ega bo'lgan ko'plab turli xil ko'piklar olindi.
Shuning uchun, ta'minot kameralari uchun issiqlik izolyatsiyalovchi material sifatida biz noorganik gaz hosil qiluvchi PVX-1 bo'lgan polivinilxlorid qatronidan tayyorlangan plitalardan foydalanamiz, ular gözenekli material bo'lib, ularning hujayralari havo bilan to'ldirilgan va har biridan ajratilgan. boshqalari yupqa devorlar bilan. PVX-1 chirimaydi, olovda yonadi, korroziyaga olib kelmaydi. Plitalar qizdirilganda idishning to'plamiga nisbatan shakllangan qismlarni yaratishga imkon beradi.
Izolyatsiya qiluvchi materialning termofizik xususiyatlari:
Zichlik - r \u003d 90 ... 130 kg / m 3
λ va h = 0,058 Vt/(m K)
Kemalarning sovutgichli joylarining izolyatsion tuzilmalari uchta asosiy turga bo'linadi: po'lat to'plam bilan kesilmagan korpuslar; to'plamni bir-biriga yopish yoki oddiy va to'plamni chetlab o'tish.
X 
sovutish kameralari oshxona yaqinida joylashgan, shuning uchun biz silliq metall yuzalarni izolyatsiya qilish uchun birinchi turdagi izolyatsion strukturadan foydalanamiz. Bunday tuzilmalar kema korpusining po'lat to'plamini kesib o'tmaydi, shuning uchun ular issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsientlari o'n barobardan ko'p bo'lmagan farqli materiallardan tayyorlanadi. Ushbu turdagi konstruktsiyalar sovutgichli xonalarning ikkinchi pastki qismini, pastki qismini, to'siqlarini va silliq tomonlarini izolyatsiya qilish uchun ishlatiladi (3-rasm).
3-rasm. To'siqni izolyatsiya qiluvchi struktura.
1 - metall qoplama; 2 - mustahkamlovchi yog'och panjaralar;
3 - izolyatsion material; 4 - izolyatsiyaning yog'och qoplamasi.
Silliq parda uchun oddiy izolyatsiya tuzilmalari, issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsientlari bir oz boshqacha bo'lgan materiallardan yasalgan taxtalar issiqlik oqimiga parallel bo'lgan qonunlarga muvofiq hisoblanadi.
Parallel issiqlik oqimlari usuli bo'yicha izolyatsiyalash strukturasini hisoblash:
Strukturaning asosiy o'lchamlari:
S= 800 mm
Bilan= 60 mm
δ d= 60 mm
δ dan=150 mm
Yog'och astar va panjaralar - tolalar bo'ylab qarag'ay:
Zichlik - r \u003d 500 kg / m 3
Issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsienti - λ d= 0,4 Vt/(m K)
Issiqlik sig'imi - c= 2,3 kJ/(kg K)
/(0,15+0,06)= 1,90 Vt/(m K)
1/((0,15/0,058)+(0,06/)=0,37 Vt/(m K)
((1,90 0,06)+ 0,37(0,8-0,06))/0,8=0,48 Vt/(m K)
Izolyatsiya strukturasini dumaloq oqim usuli bilan hisoblash:
Bo'shliq o'lchamlari:
b=70 mm 4-rasm. Oddiy izolyatsiya dizayni
uzunlamasına chiziqlar bilan
issiqlik oqimi eng kam qarshilik chizig'i bo'ylab ketadi, ya'ni. chorak doira yoyining eng katta uzunligi o'rnatilgan profilning balandligiga teng:
(2 170)/p=0,108 m
Bo'shliq 6 zonaga bo'lingan, ularning kengligi teng:
II. 2 soat/p= 0,108 m
III. S-b-4h/p=(800-70-4 170/p)/1000=0,514 m
IV. H-e-a-h(1-2/p)=(300-150-60-170(1-2/p))/1000=0,028 m
V. h+e+a-H-c=(170+150+60-300-60)/1000=0,020 m
Har bir zonaning issiqlik oqimini hisoblaymiz:
m e \u003d l dan / l d \u003d 0,058 / 0,4 \u003d 0,145 - qalinligi 1 m qalinlikdagi yog'och qatlamiga teng;
I 
zona:
0,690 xursand
Butun strukturaning issiqlik o'tkazuvchanlik koeffitsienti:
(0,0516+0,0425+0,1198+0,0072+0,00914+0,1311)/0,8=
Berilgan turdagi REA uchun sovutish tizimini tanlash. Sovutish usuli ko'p jihatdan REA dizaynini aniqlaydi, shuning uchun hatto dastlabki dizayn bosqichida, ya'ni texnik taklif bosqichida yoki qoralama dizayn, REA sovutish tizimini tanlash kerak. Ushbu muammoning muvaffaqiyatsiz echimini faqat dizaynning keyingi bosqichlarida topish mumkin (dizaynni batafsil o'rganish, prototipni sinab ko'rish va boshqalar), bu katta jamoaning ishini bekor qilishi mumkin va REA yaratish vaqti sezilarli darajada oshadi. .
Dizaynning birinchi bosqichlarida dizaynerning ixtiyorida odatda quyidagi juda cheklangan ma'lumotlarni o'z ichiga olgan texnik topshiriq (TOR) mavjud:
Blokdagi issiqlik chiqarishning umumiy quvvati F;
Mumkin bo'lgan harorat o'zgarishi diapazoni muhit
Atrof-muhit bosimi chegaralari -
Qurilmaning uzluksiz ishlash vaqti -
Elementlarning ruxsat etilgan harorati -
Mashinani to'ldirish omili
(12.1)
Bu erda Vi - i-chi CEA elementining hajmi; n - elementlar soni; V - REA egallagan hajm. Shuningdek, elektron jihoz korpusining gorizontal (Li, L2) va vertikal (L3) o'lchamlarini o'rnatish talab qilinadi. Ushbu dastlabki ma'lumotlar CEA issiqlik rejimini batafsil tahlil qilish uchun etarli emas, lekin ular sovutish tizimini dastlabki baholash va tanlash uchun ishlatilishi mumkin. Ikkinchisi ehtimollik xususiyatiga ega, ya'ni tanlangan sovutish usuli uchun texnik shartlarga muvofiq ko'rsatilgan REA ning termal rejimini ta'minlash ehtimolini baholash imkonini beradi. Haqiqiy tuzilmalar uchun statistik ma'lumotlarni qayta ishlash natijalariga ko'ra, batafsil issiqlik hisob-kitoblari va sinov maketlari ma'lumotlari, turli xil sovutish usullarini mos ravishda qo'llash sohalarini tavsiflovchi grafiklar tuzildi (12.1-rasm). Ushbu grafiklar REA ning uzluksiz ishlashi uchun tuzilgan va ikkita asosiy ko'rsatkichni bog'laydi: 
. Birinchi ko'rsatkich 
eng kam issiqlikka bardoshli elementning ishining atrof-muhitga nisbatan haddan tashqari qizishi tc, buning uchun ruxsat etilgan va texnik tavsifda berilgan harorat minimal qiymatga ega.
E'tibor bering, bepul sovutish uchun, ya'ni spetsifikatsiyaga muvofiq maksimal atrof-muhit haroratiga mos keladi; majburiy sovutish uchun, ya'ni REA ga kirish joyidagi havo (suyuqlik) haroratiga mos keladi. Ikkinchi ko'rsatkich q issiqlik almashinuvi yuzasining shartli maydonidan o'tadigan issiqlik oqimining zichligiga teng:
(12.2)
Shakl 12.1 Turli xil sovutish usullari uchun mos joylar
Bu erda F - bu sirtdan ajratilgan umumiy quvvat; havo bosimini hisobga olgan holda koeffitsient (atmosfera bosimida, (12.1) formula bilan aniqlangan to'ldirish koeffitsienti).
Shaklda. 12.1 ikkita turdagi maydonlar taqdim etiladi: birida har qanday sovutish usulidan foydalanish tavsiya etilishi mumkin (soyali emas: 1 - erkin havo, 3 - majburiy havo, 5 - majburiy bug'lanish); boshqasida ikki yoki uchta sovutish usulidan foydalanish mumkin (soyali: 2 - erkin va majburiy havo, 4 - majburiy havo va suyuqlik, 6 - majburiy suyuqlik va erkin bug'lanish, 7 - majburiy suyuqlik, majburiy va erkin bug'lanish, 8 - erkin majburiy va erkin bug'lanish, 9-erkin va majburiy bug'lanish).
Rasmdagi yuqori egri chiziqlar. 2.1 odatda katta elementlarni sovutishni tanlash uchun ishlatiladi - katta lampalar, magnitlar, choklar va boshqalar. Pastki egri diskret mikrominiatyura elementlarida bajariladigan bloklar, raftlar va boshqalar uchun sovutish tizimini tanlash uchun ishlatiladi.
Agar CEA ko'rsatkichlari soyali maydonga tushsa (ikki yoki uchta sovutish usulini qo'llash mumkin), keyin sovutish usulini tanlash vazifasi murakkablashadi va batafsilroq hisob-kitoblar talab qilinadi.
Keling, havo bosimini hisobga olishga imkon beradigan qo'shimcha ma'lumotlarni beramiz; (12.2) formulada ikkinchisi hisob-kitoblar va tajribalar asosida topilgan kp koeffitsienti bilan hisobga olinadi. Havo bosimining pasayishi bilan elektron uskunalar elementlarining harorati oshadi; p1 birligidan tashqaridagi havo bosimini va ichidagi havo bosimini belgilaylik - muhrlangan birlik uchun p2, kp qiymati ilovada keltirilgan (A.11-jadvalga qarang). kp koeffitsienti faqat erkin havo konvektsiyasi sharoitida pasaytirilgan bosimda REA sovutishning yomonlashishini hisobga oladi.
E'tibor bering, sovutish tizimini tanlash faqat sovutish maydonini aniqlash bilan cheklanmaydi, shuningdek, REA sovutishning ushbu usulini, ya'ni massa, hajm, quvvat sarfini amalga oshirishning texnik imkoniyatlarini hisobga olish kerak. Tajriba shuni ko'rsatadiki, ratsional dizayn bilan, bortdagi REA ning ma'lum bir issiqlik rejimini ta'minlash mumkin. maxsus iste'mol havo 180-250 kg / (h * kVt) dan yuqori emas.
O'lchovlar, vazn, quvvat iste'moli bo'yicha kamroq qattiq cheklovlar mavjud bo'lgan statsionar REA uchun havo oqimi 250-350 kg / (h-kVt) ga oshirilishi mumkin. Havo bilan sovutilgan CEA uchun issiqlik rejimi eng to'liq o'rganilgan. Bunday hollarda, siz nafaqat bir yoki boshqa havo sovutish tizimini tavsiya etishingiz, balki tanlangan sovutish tizimining ma'lum bir issiqlik rejimini ta'minlash ehtimolini ham taxmin qilishingiz mumkin.
RES issiqlik almashinuvchilari.
Issiqlik almashtirgich - bu issiqlikni bir sovutish suvidan ikkinchisiga o'tkazish jarayoni amalga oshiriladigan qurilma. Bunday qurilmalar juda ko'p va ularning texnologik maqsadi va dizayni jihatidan juda xilma-xildir. Ishlash printsipiga ko'ra issiqlik almashtirgichlarni recuperativ, regenerativ va aralashtirishga bo'lish mumkin.
Qayta tiklash moslamalari issiq sovutgichdan sovuqqa issiqlik ularni ajratib turadigan devor orqali uzatiladigan qurilmalardir. Bunday qurilmalarga bug 'generatorlari, isitgichlar, kondensatorlar va boshqalar misol bo'ladi.
Qayta tiklanadigan qurilmalar bir xil isitish yuzasi issiq yoki sovuq sovutish suvi bilan yuviladigan qurilmalardir. Issiq suyuqlik oqganda, issiqlik apparatning devorlari tomonidan seziladi va ularda to'planadi, sovuq suyuqlik oqganda, bu to'plangan issiqlik u tomonidan qabul qilinadi. Bunday qurilmalarga misol qilib, o'choq va shisha erituvchi pechlarning regeneratorlari, yuqori pechlarning havo isitgichlari va boshqalarni keltirish mumkin.
Rekuperativ va regenerativ apparatlarda issiqlik uzatish jarayoni muqarrar ravishda qattiq jismning yuzasi bilan bog'liq. Shuning uchun bunday qurilmalar sirt deb ham ataladi.
Mikserlarda issiqlik uzatish jarayoni to'g'ridan-to'g'ri aloqa qilish va issiq va sovuq sovutgichlarni aralashtirish orqali sodir bo'ladi. Bunday holda, issiqlik almashinuvi material almashinuvi bilan bir vaqtda davom etadi. Bunday issiqlik almashtirgichlarga sovutish minoralari (sovutish minoralari), skrubberlar va boshqalar misol bo'ladi. Issiqlik almashtirgichlarning maxsus nomlari odatda ularning maqsadiga qarab belgilanadi, masalan, bug 'generatorlari, pechlar, suv isitgichlari, bug'lashtirgichlar, superheaterlar, kondensatorlar, deaeratorlar, va hokazo. Biroq, turi, qurilma, ish printsipi va ish organlari ko'ra issiqlik almashtirgichlar xilma-xilligiga qaramay, ularning maqsadi oxir-oqibatda bir xil bo'ladi, u bir, issiq, suyuqlik boshqa, sovuq issiqlik uzatish hisoblanadi. Shuning uchun ular uchun termal hisoblashning asosiy qoidalari umumiy bo'lib qoladi.
Issiqlik almashinuvchilari kanal uzunligi bo'ylab haroratni taqsimlash xususiyatlarida farqlanadi:
bu erda T 1 'va T 2 ' issiqlik almashtirgichning kirish qismidagi haroratlar; T 1 "" va T 2 "" - chiqishda.
Barcha issiqlik almashinuvchilari issiqlik almashinuvi shartlariga ko'ra ikki guruhga bo'linadi. Issiq sovutgichdan sovuq sovutgichga issiqlik o'tishi qattiq devor orqali yoki faza interfeysi orqali sodir bo'lishi mumkin. Qattiq devor orqali - rekuperativ issiqlik almashtirgich, faza chegarasi orqali - sovutish minorasi.
OST ma'lumotnomalari sanoat tomonidan RES uchun ishlab chiqarilgan issiqlik almashinuvchilarining xususiyatlarini o'z ichiga oladi.
Issiqlik almashinuvchilarining asosiy xarakteristikasi issiqlik almashinuvi yuzasining o'ziga xos maydoni:
; S ≈ 4500 va undan ko'p urishadi.
Issiqlik almashtirgichlarning ishlash xususiyatlari:
1. Sovutish suyuqligining harakatlanish tartibi. Sovutish suyuqligida turbulent rejim amalga oshirilishi kerak. Gaz - V ≈ 100 ÷ 150 m/s; suyuqlik - V ≈ 2,5 ÷ 3 m/s. Issiqlik almashtirgichda amalga oshiriladigan rejimlar optimal tarzda tanlanishi kerak.
2. Issiqlik almashinuvchilarining termal dizayni loyihalash va tekshirish hisob-kitoblarini amalga oshirishga qisqartiriladi.
a) Konstruktiv hisob-kitobni amalga oshirayotganda, qurilmaning dizayni amalga oshiriladi, hisob-kitobning maqsadi issiqlik almashtirgichning ish yuzasi maydonini aniqlashdir, agar issiq va sovuq sovutish suvining massa oqimlari, ularning kirish va chiqish harorati, shuningdek, ularning solishtirma issiqlik sig'imlari berilgan.
b) Tekshirish hisob-kitobi ma'lum sirt maydoni bo'lgan issiqlik almashtirgich uchun (masalan, loyihalashtirilgan issiqlik almashtirgich uchun) amalga oshiriladi. Hisoblashning maqsadi issiqlik almashtirgichning chiqish joyidagi sovutish suvi haroratini va issiq sovutish suvidan sovuqqa o'tkaziladigan issiqlik oqimini F ni aniqlash, ya'ni apparatning ish rejimini o'rnatishdir.
Kirish
1 Tashqi va ichki havo uchun dizayn parametrlarini tanlash
1.1 Tashqi havo dizayni parametrlari
1.2 Ichki havoning dizayn parametrlari
2 Xonaning issiqlik va namlik balanslarini tuzish
2.1 Issiqlik daromadlarini hisoblash
2.1.1 Odamlardan issiqlik olishini hisoblash
2.1.2 Sun'iy yoritishdan issiqlik daromadlarini hisoblash
2.1.3 Tashqi yorug'lik teshiklari orqali issiqlik daromadlarini hisoblash
va quyosh radiatsiyasi tufayli qoplamalar
2.1.4 Tashqi muhofazalar orqali issiqlik daromadlarini hisoblash
2.1.5 tufayli sirlangan teshiklari orqali issiqlik daromad hisoblash
tashqi va ichki havo o'rtasidagi harorat farqi
2.2 Namlikni hisoblash
2.3 Xonadagi texnologik nurning qiyaligini aniqlash
3 Konditsioner tizimini hisoblash
3.1 Konditsioner tizimlarining turini tanlash va asoslash
3.2 Havoni taqsimlash sxemalarini tanlash. Ruxsat etilgan va ta'rifi
ish haroratining farqi
3.3 Konditsioner tizimlarining quvvatini aniqlash
3.4 Tashqi havo miqdorini aniqlash
3.5 Konditsioner jarayonlarini xaritalash
Jd diagrammasida
3.5.1 Uchun konditsioner jarayonlari diagrammasini qurish
yilning issiq davri
3.5.2 Uchun konditsioner jarayonlari diagrammasini qurish
sovuq mavsum
3.6 Tizimlarda issiqlik va sovuqqa bo'lgan talabni aniqlash
Konditsioner
3.7 Konditsionerning markasini va uning joylashuvini tanlash
3.8 Konditsioner elementlarini hisoblash va tanlash
3.8.1 Sug'orish kamerasini hisoblash
3.8.2 Havo isitgichlarini hisoblash
3.8.3 Havo filtrlarini tanlash
3.8.4 Konditsioner tizimlarining aerodinamik qarshiligini hisoblash
3.9 Konditsioner fanini tanlash
3.10 Sug'orish kamerasi uchun nasosni tanlash
3.11 Sovutgich tizimining asosiy jihozlarini hisoblash va tanlash
4 UNIRS - SCRni kompyuterda hisoblash
Ilova A - Jd-diagrammasi. Yilning issiq davri
Ilova B -Jd-diagrammasi. Yilning sovuq davri
Ilova D - Sovutgich sxemasi
Ilova D - Spetsifikatsiya
E-ilova - Belgidagi reja - 2.000
KIRISH
Konditsioner - barcha yoki avtomatlashtirilgan texnik xizmat ko'rsatish individual parametrlar havo (harorat, nisbiy namlik, tozalik va havo harakati tezligi) odamlarning farovonligi uchun eng qulay sharoitlarni ta'minlash, texnologik jarayon, madaniy qadriyatlarning saqlanishini ta'minlash.
Konditsionerlar uch toifaga bo'linadi:
1. Tashqi havoning dizayn parametrlaridan tashqarida ruxsat etilgan og'ishlar bilan texnologik jarayon uchun zarur bo'lgan meteorologik sharoitlarni ta'minlash. 24 soatlik ish bilan yiliga o'rtacha 100 soat yoki bir smenali kunduzgi ish bilan yiliga 70 soat.
2. Kunduzi ish bilan yiliga o'rtacha 250 soat yoki kunduzgi bir smenali ish bilan yiliga 125 soat ruxsat etilgan og'ishlar bilan optimal, sanitariya yoki texnologik me'yorlarni ta'minlash.
3. Qabul qilinadigan parametrlarni saqlab qolish uchun, agar ular shamollatish bilan ta'minlanmagan bo'lsa, kechayu kunduz ish uchun yiliga o'rtacha 450 soat yoki kun davomida bir smenali ish uchun yiliga 315 soat.
Normativ hujjatlar optimal va ruxsat etilgan havo parametrlarini belgilaydi.
Optimal havo parametrlari me'yoriy va funktsional saqlanishini ta'minlaydi termal holat tana, termal qulaylik hissi va old shartlar yuqori daraja ishlash.
Ruxsat etilgan havo parametrlari ularning kombinatsiyasi bo'lib, unda hech qanday zarar yoki sog'liq holatining buzilishi kuzatilmaydi, ammo noqulay issiqlik hissi, farovonlikning yomonlashishi va samaradorlikning pasayishi kuzatilishi mumkin.
Ruxsat etilgan shartlar, qoida tariqasida, faqat shamollatish tizimi bilan jihozlangan binolarda qo'llaniladi.
Optimal sharoitlar boshqariladigan konditsioner tizimlar (SCR) tomonidan ta'minlanadi. Shunday qilib, SLE yil davomida optimal sharoitlarni yaratish va saqlash va ichki havoni tozalash uchun ishlatiladi.
Ushbu kurs ishining maqsadi nazariy bilimlarni mustahkamlash va amaliy hisoblash ko'nikmalarini egallash, shuningdek, konditsioner tizimlarni (ACS) loyihalashdir.
Bunda muddatli ish konditsionerli xona Odessa shahridagi 500 o'rinli shahar klubining auditoriyasidir. Bu xonaning balandligi 6,3 m, zamin maydoni 289 m 2, chodirning maydoni 289 m 2, xonaning hajmi 1820,7 m 3 ni tashkil qiladi.
1 TASHQI VA ICHKI HAVO UCHUN DIZAYN PARAMETRLARINI TANLASH
Tashqi havoning taxminiy parametrlari.
Tashqi havoning dizayn parametrlari ob'ektning geografik joylashuviga qarab tanlanadi.
1-jadval - tashqi havoning taxminiy parametrlari.
Ichki havoning taxminiy parametrlari.
Ichki havoning dizayn parametrlari xonaning maqsadiga va yilning vaqtiga qarab tanlanadi.
2-jadval - ichki havoning hisoblangan parametrlari.
2 Xonalarning issiqlik va namlik balanslarini tayyorlash
Xonaning issiqlik va namlik balanslarini tuzishdan maqsad xonadagi issiqlik va namlikning ortiqcha miqdorini, shuningdek, SCRni hisoblash uchun grafik-analitik usulda qo'llaniladigan texnologik nurning burchak koeffitsientini aniqlashdir.
Issiqlik va namlik balanslari yilning issiq va sovuq davrlari uchun alohida tuziladi.
Xonadagi issiqlik chiqindilarining manbalari odamlar, sun'iy yoritish, quyosh nurlari, oziq-ovqat, asbob-uskunalar, shuningdek, tashqi va ichki havo o'rtasidagi harorat farqi tufayli ichki va tashqi to'siqlar yoki sirlangan teshiklar orqali issiqlik daromadlari bo'lishi mumkin.
2.1 Issiqlik daromadlarini hisoblash
2.1.1 Odamlardan issiqlik olishini hisoblash
Odamlardan xonada issiqlik tarqalishi Q qavat, W, formula bilan aniqlanadi
Q qavat = q qavat n,(1)
bu erda q qavat - bir kishi tomonidan ishlab chiqarilgan umumiy issiqlik miqdori, Vt;
n - odamlar soni, odam.
Q rev = q rev n,(2)
bu erda q av - bir kishi tomonidan ishlab chiqarilgan sezgir issiqlik miqdori, Vt;
n - odamlar soni, odam.
Sovuq mavsum uchun
Q qavat \u003d 120 285 \u003d 34200 Vt
Q av \u003d 90 285 \u003d 25650 Vt
Issiq davr uchun
Q qavat \u003d 80 285 \u003d 22800 Vt
Q av \u003d 78 285 \u003d 22230 Vt
2.1.2 Sun'iy yoritishdan issiqlik daromadlarini hisoblash
Sun'iy yoritishdan issiqlik kiritish Q osv, Vt, formula bo'yicha aniqlanadi
Q sv \u003d q sv E F, (3)
bu erda E - yorug'lik, lx;
F - xonaning maydoni, m 2;
q sv - o'ziga xos issiqlik chiqishi, Vt / (m 2 lx).
Q osv \u003d 0,067 400 289 \u003d 7745,2 Vt
2.1.3 Quyosh nurlanishi ta'sirida issiqlik olishini hisoblash
Quyosh nurlanishi Q p = 9400 Vt.
2.1.4 Tashqi muhofazalar orqali issiqlik daromadlarini hisoblash
Tashqi to'siqlar orqali issiqlik daromadlari, W, formula bilan aniqlanadi
Q chegarasi \u003d k st F st (t n - t c) + k xo'roz F cb (t n - t c), (4)
bu erda k i - to'siqlar orqali issiqlik uzatish koeffitsienti, Vt / (m 2 K);
F i - to'siqning sirt maydoni, m 2;
t n, t in - mos ravishda tashqi va ichki havo harorati, ° S.
Q chegarasi \u003d 0,26 289 (26,6-22) \u003d 345,6 Vt
2.1.5 Sirlangan teshiklar orqali issiqlik daromadlarini hisoblash
Tashqi va ichki havo o'rtasidagi harorat farqi tufayli sirlangan teshiklar orqali xonaga issiqlik tushishini hisoblash formula bilan aniqlanadi.
Q r.p. = [(t n - t c) / R o ]F jami, (5)
Bu erda R o - sirlangan teshiklarning issiqlik qarshiligi, (m 2 K) / Vt, formula bilan aniqlanadi
R o = 1/k oyna (6)
F jami - sirlangan teshiklarning umumiy maydoni, m 2.
Q o.p = 0 Vt, chunki sirlangan teshiklar yo'q.
3-jadval - Yilning turli davrlarida binolarning issiqlik balansi
2.2 Namlikni hisoblash
Namlik xonaga odamlarning teri yuzasidan bug'lanishi va nafas olishi, suyuqlikning erkin yuzasidan, materiallar va mahsulotlarning nam yuzalaridan, shuningdek, materiallarning qurishi, kimyoviy reaktsiyalar va boshqalardan kiradi. texnologik asbob-uskunalarning ishlashi.
Odamlardan namlikning chiqishi W l, kg / soat, ularning holatiga (dam olish, ular bajaradigan ish turi) va atrof-muhit haroratiga qarab, formula bilan aniqlanadi.
W l \u003d w l n 10 -3, (7)
bu erda w l - bir kishi tomonidan namlikning chiqishi, g / soat;
n - odamlar soni, odam.
W l sovuq \u003d 40 285 10 -3 \u003d 11,4 kg / soat
W l issiqlik \u003d 44 285 10 -3 \u003d 12,54 kg / soat
2.3 Xonadagi texnologik nurning qiyaligini aniqlash
Issiqlik va namlik balanslarini hisoblash asosida xonadagi jarayon nurining burchak koeffitsienti yilning issiq e t va sovuq e x davrlari uchun aniqlanadi, kJ / kg.
e t = (SQ t 3,6)/Vt t,(8)
e x = (SQ x 3,6)/W x.(9)
e t va e x raqamli qiymatlari xonadagi jarayonning nurning moyillik burchagi tangensini tavsiflaydi.
e t \u003d (40290,8 3,6) / 12,54 \u003d 11567
e x \u003d (41945,2 3,6) / 11,4 \u003d 13246
3 KONITSIYA TIZIMINING HISOBLARI
3.1 Konditsioner tizimlarining turini tanlash va asoslash
SCR turini tanlash va asoslash dizayn topshirig'ida ko'rsatilgan konditsioner ob'ektning ish sharoitlarini tahlil qilish asosida amalga oshiriladi.
Xonalar sonidan kelib chiqqan holda, bitta yoki ko'p zonali konditsioner tizimlari ko'zda tutilgan, so'ngra issiqlik va sovuq iste'molini kamaytirishga imkon beruvchi chiqindi havoning qayta aylanishi bilan ulardan foydalanish imkoniyatini baholash amalga oshiriladi.
Birinchi va ikkinchi resirkulyatsiyaga ega SCR odatda harorat va nisbiy namlikni nazorat qilishda yuqori aniqlikni talab qilmaydigan xonalar uchun ishlatiladi.
Havoni tozalash kontseptsiyasini tanlash bo'yicha yakuniy qaror SCRning ishlashi va tashqi havoning oqim tezligini aniqlagandan so'ng qabul qilinadi.
3.2 Havoni taqsimlash sxemalarini tanlash. Ruxsat etilgan va ish haroratining farqini aniqlash.
Gigienik ko'rsatkichlar va ish joyidagi parametrlarni taqsimlashning bir xilligi nuqtai nazaridan, konditsionerli xonalarning ko'pchiligi uchun ish joyiga 4 ... 6 m darajasida moyillik bilan havo etkazib berish eng maqbuldir. yuqori zonada umumiy almashinuv qopqog'ini olib tashlash bilan.
1. Ruxsat etilgan harorat farqini aniqlang
D \u003d 2 ° S qo'shmang.
2. Ta'minot havosining haroratini aniqlang
t p \u003d t in - D qo'shish (10)
t p issiqlik \u003d 22 - 2 \u003d 20 ° S,
t p sovuq \u003d 20 - 2 \u003d 18 ° S.
3. Chiqib ketayotgan havo haroratini aniqlang
t y \u003d t in + grad t (H - h), (11)
bu erda gradt - xonaning ish maydoni ustidagi balandligi bo'ylab harorat gradienti, ° S;
H - xonaning balandligi, m;
h - ish maydonining balandligi, m.
Xonaning balandligi bo'ylab harorat gradienti xonadagi sezgir issiqlikning solishtirma ortiqcha miqdoriga qarab belgilanadi q I, Vt.
q i = SQ / V pom = (SQ p -Q p + Q i) / V pom (12)
q i isitiladi \u003d (40290,8 - 22800 + 22230) / 1820,7 \u003d 21,8 Vt
q Men sovuq \u003d (41945,2 - 34200 + 25650) / 1820,7 \u003d 18,3 Vt
t issiqlikda \u003d 22 + 1,2 (6,3 - 1,5) \u003d 27,76 ° S;
t sovuqda \u003d 20 + 0,3 (6,3 - 1,5) \u003d 21,44 ° S.
4. Ishlash harorati farqini aniqlang
Dt p \u003d t y - t p (13)
Dt p issiqlik \u003d 27,76 - 20 \u003d 7,76 ° S;
Dt p sovuq \u003d 21,44 - 18 \u003d 3,44 ° S.
3.3 Konditsioner tizimlarining quvvatini aniqlash
Konditsioner tizimlari uchun ta'minot havo kanallari tarmoqlarida oqish natijasida havo yo'qolishini hisobga olgan holda umumiy quvvat G o'rtasida farq belgilanadi, kg / soat va konditsioner xonalarda ishlatiladigan foydali ishlash G p, kg / h.
SCR ning foydali ishlashi formula bilan aniqlanadi
G p \u003d SQ t / [(J y - J p) 0,278], (14)
Bu erda SQ t - yilning issiq davrida xonadagi umumiy issiqlik ortiqcha, Vt;
J y, J p - yilning issiq davrida chiqadigan va etkazib beradigan havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg.
G p \u003d 40290,8 / [(51 - 40)) 0,278] \u003d 13176 kg / soat.
Umumiy hosildorlik formula bo'yicha hisoblanadi
G = K p G p,(15)
bu erda K p - havo kanallarida yo'qotishlar miqdorini hisobga oladigan koeffitsient.
G \u003d 1,1 13176 \u003d 14493,6 kg / soat.
Konditsioner tizimlarining hajmli mahsuldorligi L, m 3 / soat, formula bo'yicha topiladi
bu erda r - etkazib berish havosining zichligi, kg / m 3
r = 353/(273+t p)(17)
r \u003d 353 / (273 + 20) \u003d 1,2 kg / m 3;
L \u003d 14493,6 / 1,2 \u003d 12078 m 3 / soat.
3.4 Tashqi havo miqdorini aniqlash
SCRda ishlatiladigan tashqi havo miqdori issiqlik va namlik bilan ishlov berish paytida issiqlik va sovuqlik xarajatlariga, shuningdek, changni tozalash uchun elektr energiyasini iste'mol qilishga ta'sir qiladi. Shu munosabat bilan, har doim uning miqdorini kamaytirishga harakat qilish kerak.
Eng kam ruxsat etilgan miqdor Konditsioner tizimlarida tashqi havo quyidagi talablar asosida aniqlanadi:
Bir kishi boshiga havo etkazib berishning zarur sanitariya me'yorini ta'minlash, m 3 / soat
L n N = l n,(18)
bu erda l - bir kishi boshiga etkazib beriladigan tashqi havoning normallashtirilgan iste'moli, m 3 / soat;
n - xonadagi odamlar soni, pers.
L n N \u003d 25 285 \u003d 7125 m 3 / soat;
Mahalliy egzoz uchun kompensatsiya va xonada ortiqcha bosimni yaratish
L n n = L mo + V pom KAn , (19)
bu erda L mo - mahalliy ekstrakt hajmi, m 3 / soat;
V pom - xonaning hajmi, m 3;
KA-havo almashinuvining chastota tezligi.
L n N \u003d 0 + 1820,7 2 \u003d 3641,4 m 3 / soat.
Biz L n N va L n N dan kattaroq qiymatni tanlaymiz va keyingi hisob-kitoblar uchun L n N \u003d 7125 m 3 / soatni olamiz.
Formulaga muvofiq tashqi havoning oqim tezligini aniqlaymiz
G n = L n r n, (20)
Bu erda r n - tashqi havoning zichligi, kg / m 3.
G n \u003d 7125 1,18 \u003d 8407,5 kg / soat.
Biz SLEni qayta aylanish uchun tekshiramiz:
14493,6 kg/soat >8407,5 kg/soat, shart bajarildi.
2. J< J н
51kJ/kg< 60 кДж/кг, условие выполняется.
3. Havoda zaharli moddalar bo'lmasligi kerak.
Eslatma: barcha shartlar bajarilgan, shuning uchun biz SCR sxemasini resirkulyatsiya bilan qo'llaymiz.
Tashqi L n ning qabul qilingan oqim tezligi etkazib berish havosining umumiy miqdoridan kamida 10% bo'lishi kerak, ya'ni shart bajarilishi kerak
8407,5 kg/soat ≥ 0,1 14493,6
8407,5 kg/soat ≥ 1449,36 kg/soat, shart bajarildi.
3.5 Konditsioner jarayonlarining sxemasini qurish J - d diagramma
3.5.1 Yilning issiq davri uchun konditsionerlik jarayonlari sxemasini qurish
Konditsioner jarayonlari sxemasi j-d diagrammasi yilning issiq davri uchun A ilovasida keltirilgan.
Birinchi resirkulyatsiya bilan SCR sxemasini qurish tartibini ko'rib chiqing.
a) J-d diagrammasida 1 va 2-jadvallarda keltirilgan parametrlarga muvofiq tashqi va ichki havo holatini tavsiflovchi H va B nuqtalarining holatini topish;
b) t orqali olib borish.Prosess nurida qiyalik kattaligini e t hisobga olgan holda;
c) boshqa nuqtalarning o'rnini aniqlash:
T. P (ya'ni, ta'minot havosining holati), bu izoterma t p jarayonning nuri bilan kesishgan joyda yotgan;
T. Pn (ya'ni VN2 ikkinchi havo isitgichining chiqishidagi havo etkazib berish holati), buning uchun P nuqtasidan vertikal ravishda 1 ° C bo'lgan segment yotqiziladi (PPN segmenti isitishni tavsiflaydi). havo kanallari va fandagi ta'minot havosi);
T. O (ya'ni, sug'orish kamerasining chiqish joyidagi havo holati), buning uchun t dan chiziq chiziladi. (OP΄ segmenti VN2 ikkinchi havo isitgichidagi havoni isitishni tavsiflaydi);
T. Y (ya'ni xonadan chiqayotgan havoning holati) izoterma t y texnologik nur bilan kesishgan joyda yotgan (PVU segmenti xonadagi havo bilan issiqlik va namlikni assimilyatsiya qilishni tavsiflaydi);
T. UĄ (ya'ni, havoni tashqi havo bilan aralashtirishdan oldin aylanma holati), buning uchun t. U dan d \u003d konst chizig'i bo'ylab.
0,5 ° S segmentni chetga surib qo'ying (YUn segmenti fandagi chiqadigan havoni isitishni tavsiflaydi);
T. C (ya'ni aylanma havoni tashqi havo bilan aralashtirgandan keyin havo holati).
U va H nuqtalari to'g'ri chiziq bilan bog'langan. UNN segmenti resirkulyatsiya va tashqi havoni aralashtirish jarayonini tavsiflaydi. C nuqta UN to'g'ri chiziqda (J c bilan kesishgan joyda).
Xususiy entalpiya J s, kJ/kg, C nuqtasi formula bo'yicha hisoblanadi
J c = (G n J n + G 1p J yn)/ G, (21)
bu erda J n - tashqi havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg;
J c - tashqi va resirkulyatsiya havosini aralashtirishdan keyin hosil bo'lgan havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg;
G 1r - birinchi resirkulyatsiyaning havo iste'moli, kg / soat
G 1p \u003d G - G n (22)
G 1r \u003d 14493,6– 8407,5 \u003d 6086,1 kg/soat
J c \u003d (8407,5 60 + 6086,1 51) / 14493,6 \u003d 56,4 kJ / kg
C va O nuqtalar to'g'ri chiziq bilan bog'langan. Olingan CO ning segmenti sug'orish kamerasidagi havoni issiqlik va namlik bilan davolashning politropik jarayonini tavsiflaydi. Bu SCR jarayonini qurishni yakunlaydi. Baza nuqtalarining parametrlari 4-jadvaldagi shaklga muvofiq kiritiladi.
3.5.2 Sovuq mavsum uchun konditsioner jarayonlari sxemasini qurish
Yilning sovuq davri uchun J-d diagrammasi bo'yicha konditsionerlik jarayonlarining sxemasi B ilovasida keltirilgan.
J-d diagrammasi bo'yicha birinchi havo sirkulyatsiyasi bilan sxemani qurish tartibini ko'rib chiqing.
a) J-d diagrammasida jadvalda keltirilgan parametrlarga muvofiq tashqi va ichki havo holatini tavsiflovchi B va H tayanch nuqtalarining holatini topish. 12;
b) t orqali olib borish.Prosess nurida qiyalik kattaligini e x hisobga olgan holda;
c) P, U, O nuqtalarning o'rnini aniqlash:
T. U, izoterma t y (sovuq davr uchun) jarayon nuri bilan kesishgan joyda joylashgan;
T. P, izoentalp J p ning jarayon nuri bilan kesishgan joyida joylashgan; Yilning sovuq davri uchun etkazib berish havosining J p o'ziga xos entalpiyasining raqamli qiymati tenglamadan avval hisoblanadi.
J p \u003d J y - [SQ x / (0,278 G)], (23)
bu erda J y - sovuq mavsumda xonadan chiqadigan havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg;
Q x - sovuq mavsumda xonadagi jami jami issiqlik ortiqcha, Vt;
G - yilning issiq davridagi SCR unumdorligi, kg/soat.
J p \u003d 47 - \u003d 38,6 kJ / kg
PVU bo'limi xonadagi havo parametrlarining o'zgarishini tavsiflaydi.
T. O (ya'ni sug'orish kamerasining chiqish joyidagi havo holati), d p chizig'ining ph \u003d 90% chizig'i bilan kesishmasida joylashgan; segment OP VN2 ikkinchi havo isitgichida havo isitilishini tavsiflaydi;
T. C (ya'ni, birinchi havo isitgichi BH1da qizdirilgan tashqi havoni xonadan chiqadigan havo bilan aralashtirgandan keyingi havo holati), taxminan d c chizig'i bilan J izoentalpning kesishmasida joylashgan. ; raqamli qiymat formula bo'yicha hisoblanadi
d c \u003d (G n d n + G 1p d y) / G (24)
d c \u003d (8407,5 0,8 + 6086,1 10) / 14493,6 \u003d 4,7 g / kg.
T. K, birinchi havo isitgichi VN1 chiqish joyidagi havo holatini tavsiflovchi va to'g'ri chiziq USning davomi bilan d n (tashqi havoning namligi) chorrahasida joylashgan.
Asosiy nuqtalar uchun havo parametrlari 5-jadvaldagi shaklga muvofiq kiritilgan.
5-jadval - Sovuq mavsumda tayanch punktlarida havo parametrlari
| Havo parametrlari | |||||
harorat t, |
Maxsus entalpiya J, kJ/kg |
Namlik miqdori d, g/kg | Qarindosh namlik ph, % |
||
| P | 13,8 | 38,6 | 9,2 | 85 | |
| DA | 20 | 45 | 9,8 | 68 | |
| Da | 21,44 | 47 | 10 | 62 | |
| O | 14,2 | 37 | 9,2 | 90 | |
| Bilan | 25 | 37 | 4,8 | 25 | |
| H | -18 | -16,3 | 0,8 | ||
| Kimga | 28 | 30 | 0,8 | 4 | |
3.6 Konditsioner tizimlarida issiqlik va sovuqqa bo'lgan talabni aniqlash
Yilning issiq davrida ikkinchi havo isitgichida issiqlik iste'moli, V
Q t VH2 \u003d G (J pN - J o) 0,278, (25)
bu erda J pĄ - ikkinchi isitgichning chiqishidagi havoning solishtirma entalpiyasi, kJ/kg;
J o - ikkinchi isitgichga kirishda havoning solishtirma entalpiyasi, kJ/kg.
Q t VH2 \u003d 14493,6 (38 - 32,2) 0,278 \u003d 23369,5 Vt
Sovutish va quritish jarayonini amalga oshirish uchun sovuq iste'moli, Vt, formula bilan aniqlanadi
Q salqin \u003d G (J c - J o) 0,278, (26)
bu yerda J c - sug'orish kamerasiga kirishdagi havoning solishtirma entalpiyasi, kJ/kg;
J o - sug'orish kamerasining chiqishidagi havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg.
Q salqin \u003d 14493,6 (56,7 - 32,2) 0,278 \u003d 47216 Vt
Havoda kondensatsiyalangan namlik miqdori, kg/soat
W K \u003d G (d c - d o) 10 -3, (27)
bu erda d c - sug'orish kamerasiga kirish joyidagi havo namligi, g / kg;
d o - sug'orish kamerasidan chiqish joyidagi havo namligi, g/kg.
W K \u003d 14493,6 (11,5 - 8) 10 -3 \u003d 50,7 kg / soat
Yilning sovuq davrida birinchi havo isitgichidagi issiqlik iste'moli, V
Q x VH1 \u003d G (J k - J n) 0,278,
bu erda J c - birinchi havo isitgichining chiqishidagi havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg;
J n - birinchi havo isitgichiga kirishda havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg.
Q x VH1 \u003d 14493,6 (30- (-16,3)) 0,278 \u003d 18655,3 Vt
Ikkinchi havo isitgichida sovuq mavsumda issiqlik iste'moli, V
Q x BH2 \u003d G (J p - J o) 0,278, (28)
bu erda J p - sovuq mavsumda ikkinchi havo isitgichining chiqishidagi havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg;
J o - sovuq mavsumda ikkinchi havo isitgichiga kirishda havoning o'ziga xos entalpiyasi, kJ / kg.
Q x VH2 \u003d 14493,6 (38,6 - 37) 0,278 \u003d 6447 Vt
Sug'orish kamerasida havo namlash uchun suv sarfi (sug'orish kamerasini oziqlantirish uchun), kg/soat
W P \u003d G (d o - d s) 10 -3 (29)
W P \u003d 14493,6 (9,2 - 4,8) 10 -3 \u003d 63,8 kg / soat.
3.7 Konditsionerning markasini va uning joylashuvini tanlash
KTZZ markali konditsionerlar havo ishlashning ikki rejimida ishlashi mumkin:
Nominal quvvat rejimida
Maksimal ishlash rejimida
KTCZ brendining konditsionerlari faqat asosiy jihozlarni joylashtirish sxemalari bo'yicha yoki ularni to'ldirish orqali shakllantirilgan modifikatsiyalari bilan ishlab chiqariladi. zarur jihozlar, bir uskunani boshqasiga almashtirish yoki istisno qilish ba'zi turlari uskunalar.
KTZZ markali konditsioner indeksi to'liq hajmli ko'rsatkichlarni hisobga olgan holda aniqlanadi.
L 1,25 \u003d 12078 1,25 \u003d 15097,5 m 3 / soat
Biz KTCZ-20 markali konditsionerni tanlaymiz.
3.8 Konditsioner elementlarini hisoblash va tanlash
3.8.1 Sug'orish kamerasini hisoblash
OKFZ ni hisoblash VNIIKondisioner usuli bo'yicha amalga oshiriladi.
a) issiq havo
SCR ning hajmli ishlashini aniqlang
L \u003d 12078 m 3 / soat
1-versiya, nozullarning umumiy soni n f = 18 dona.
Jarayonning adiabatik samaradorligi koeffitsientini formula bo'yicha kamera jarayoni nurining xususiyatlarini hisobga olgan holda aniqlaymiz.
E a \u003d (J 1 - J 2) / (J 1 - J pr), (30)
bu erda J 1 , J 2 - mos ravishda kameraning kirish joyidagi havo entalpiyasi,
J pr - J-d diagrammasidagi havoning chegaralangan holatining entalpiyasi,
E a \u003d (56,7 - 32,2) / (56,7 - 21) \u003d 0,686
Nisbiy havo harorati farqini aniqlang
D = 0,33 s w m (1/ E p – 1/ E a) (31)
D = 0,33 4,19 1,22 (1/ 0,42 - 1/ 0,686) = 1,586
Biz kameradagi suvning dastlabki haroratini hisoblaymiz
t w 1 \u003d t in pr -D (J 1 - J 2) / w m, (32)
qaerda t in pr - chegara harorati havo, ° C.
t w 1 \u003d 6,5-1,586 (56,7 - 32,2) / 4,19 1,22 \u003d 3,32 ° S
Biz formula bo'yicha suvning oxirgi haroratini (kameraning chiqish joyida) hisoblaymiz
t w 2 \u003d t w 1 + (J 1 - J 2) / w m (33) bilan
t w 2 \u003d 1,32 + (56,7 - 32,2) / 4,19 1,22 \u003d 9,11 ° S
Püskürtülmüş suvning oqim tezligini aniqlash
G w = m G(34)
G w \u003d 1,22 14493,6 \u003d 17682,2 kg/soat (~ 17,7 m3/soat)
Biz ko'krak orqali suv oqimini hisoblaymiz (ko'krakning ishlashi)
g f = G w /n f (35)
g f \u003d 17682,2 / 42 \u003d 421 kg / soat
Ko'krak oldidagi kerakli suv bosimi formula bilan aniqlanadi
DR f = (g f /93,4) 1/0,49 (36)
DR f = (421/93,4) 1/0,49 = 21,6 kPa
Injektorlarning barqaror ishlashi 20 kPa ≤ DR f ≤ 300 kPa ga to'g'ri keladi. Shart bajarilgan.
Sovutgich stantsiyasidan sovuq suvning oqim tezligi formula bo'yicha aniqlanadi
G w x \u003d Q sovuq / c w (t w 1 - t w 2) (37)
G w x \u003d 47216 / 4,19 (9,11 - 3,32) \u003d 4935,8 kg / soat (~ 4,9 m 3 / soat).
b) sovuq davr
Yilning ushbu davrida OKFZ adiabatik havo namlash rejimida ishlaydi.
Issiqlik uzatish samaradorligi koeffitsientini formula bo'yicha aniqlaymiz
E a \u003d (t 1 - t 2) / (t 1 - t m1) (38)
E a \u003d (25 - 14,2) / (25 -13,1) \u003d 0,908
Sug'orish koeffitsienti grafik bog'liqlikdan aniqlanadi E a =f(m).
Shuningdek, grafik jihatdan m qiymati bo'yicha koeffitsientning son qiymatini topamiz
kamaytirilgan entalpiya samaradorlik omili E p.
Biz purkalgan suvning oqim tezligini formuladan foydalanib hisoblaymiz (34)
G w \u003d 1,85 14493,6 \u003d 26813,2 kg/soat (~ 26,8 m3/soat)
Biz (35) formula bo'yicha nozulning ishlashini aniqlaymiz.
g f \u003d 26813,2 / 42 \u003d 638 kg / soat
Biz (36) formula bo'yicha nozullar oldidagi kerakli suv bosimini aniqlaymiz.
DR f = (638/93,4) 1/0,49 = 50,4 kPa
Biz kameradagi bug'langan suvning oqim tezligini formula bo'yicha hisoblaymiz
G w isp \u003d G (d o - d s) 10 -3 (39)
G w isp \u003d 14493,6 (9,2– 4,8) 10 -3 \u003d 63,8 kg/soat
Hisoblashdan ko'rinib turibdiki, eng yuqori suv oqimi (26,8 m 3 / soat) va nozullar oldidagi eng yuqori suv bosimi (50,4 kPa) sovuq mavsumga to'g'ri keladi. Ushbu parametrlar nasosni tanlashda hisoblangan tarzda olinadi.
3.8.2 Havo isitgichlarini hisoblash
Havo isitgichlarini hisoblash yilning ikki davri uchun amalga oshiriladi: birinchi navbatda, ular sovuq davr uchun, so'ngra yilning issiq davri uchun hisoblashadi.
Shuningdek, birinchi va ikkinchi isitishning havo isitgichlarini alohida hisoblang.
Havo isitgichlarini hisoblashning maqsadi zarur va mavjud bo'lgan issiqlik uzatish yuzalarini va ularning ishlash rejimini aniqlashdir.
Hisob-kitobni tekshirishda ular markaziy konditsionerning markasidan kelib chiqqan holda, asosiy havo isitgichlarining turi va soni bo'yicha o'rnatiladi, ya'ni dastlab ular standart sxemani qabul qiladilar va uni hisoblash yo'li bilan aniqlaydilar.
sovuq davr
Hisoblashda hisoblang:
Havoni isitish uchun zarur bo'lgan issiqlik, V
Q woz \u003d 18655,3 Vt;
Issiq suv iste'moli, kg/soat:
G w = 3,6Q woz /4,19(t w n - t w k) = 0,859Q voz / (t w n - t w k) (40)
G w \u003d 0,859 18655,3 / (150 - 70) \u003d 200,3 kg / soat;
Konditsionerning markasiga qarab, asosiy issiqlik almashtirgichlarning soni va turi tanlanadi, ular uchun havo isitgichining bo'sh qismidagi massa havo tezligi hisoblanadi, kg / (m 2 s):
rv = G woz /3600 f woz,(41)
Bu erda f woz - havo isitgichidagi havo o'tishi uchun ochiq maydon, m 2
Issiqlik almashinuvi quvurlari orqali issiq suvning harakat tezligi, m / s
w = G w /(r w f w 3600), (42)
bu yerda r w - suvning o'rtacha haroratidagi zichligi, kg/m3;
f w - suv o'tishi uchun tasavvurlar maydoni, m 2.
w \u003d 200,3 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,038 m / s.
Biz 0,1 m / s ga teng tezlikni qabul qilamiz
Issiqlik uzatish koeffitsienti, Vt / (m 2 K)
K = a(rv) q w r ,(43)
bu yerda a, q, r koeffitsientlar
Sovutgichlar orasidagi o'rtacha harorat farqi:
Dt cf = (t w n + t w k) / 2 - (t n + t k) / 2 (44)
Dtav = (150 + 70)/2 - (-18 +28)/2 = 35°C
Kerakli issiqlik almashinuvi maydoni, m 2
F tr \u003d Q woz / (K Dt cf) (45)
F tr \u003d 18655,3 / (27,8 35) \u003d 19,2 m 2
[(F r - F tr)/ F tr ] 100≤15%(46)
[(36,8 - 19,2)/ 19,2] 100 = 92%
Shart bajarilmaydi, biz VH1 havo isitgichini marj bilan qabul qilamiz.
a) sovuq havo
Q woz \u003d 6447 Vt;
Issiq suv iste'moli, kg / soat, formula bo'yicha (40)
G w \u003d 0,859 6447 / (150 - 70) \u003d 69,2 kg / soat;
Konditsionerning markasiga qarab, asosiy issiqlik almashtirgichlarning soni va turi tanlanadi, ular uchun havo isitgichining ochiq qismidagi massa havo tezligi formula bo'yicha, kg / (m 2 s) hisoblanadi. 41) rv \u003d 14493,6 / 3600 2,070 \u003d 1, 94 kg / (m 2 s);
Issiqlik almashtirgich quvurlari orqali issiq suvning harakat tezligi, formula (42) bo'yicha, m / s.
w \u003d 69,2 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,013 m / s.
Biz 0,1 m / s ga teng tezlikni qabul qilamiz.
Issiqlik uzatish koeffitsienti, Vt / (m 2 K), formula (43) bo'yicha
K \u003d 28 (1,94) 0,448 0,1 0,129 \u003d 27,8 Vt / (m 2 K);
Formula (44) bo'yicha sovutish suvi orasidagi o'rtacha harorat farqi
Dtav = (150 + 70)/2 - (13,8 +14,2)/2 = 26°C
Formula (45) bo'yicha kerakli issiqlik almashinuvi maydoni, m 2
F tr \u003d 6447 / (27,8 26) \u003d 8,9 m 2
Biz shartni (46) formula bo'yicha tekshiramiz.
[(36,8 - 8,9)/ 8,9] 100 = 313%
b) issiq davr
Yuqorida taklif qilingan formulalarga (40) - (46) ko'ra, biz issiq davr uchun qayta hisoblaymiz
Q woz \u003d 23369,5 Vt;
G w \u003d 0,859 23369,5 / (70 - 30) \u003d 501,8 kg / soat
rv \u003d 14493,6 / 3600 2,070 \u003d 1,94 kg / (m 2 s);
w \u003d 501,8 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,094 m / s.
Keyingi hisob-kitoblar uchun biz 0,1 m / s ga teng tezlikni olamiz.
K \u003d 28 (1,94) 0,448 0,1 0,129 \u003d 27,88 Vt / (m 2 K);
Dtav = (30 + 70)/2 - (12 +19)/2 = 34,5 °S
F tr \u003d 23369,5 / (27,88 34,5) \u003d 24,3 m 2
Bunday holda, quyidagi shart bajarilishi kerak: mavjud F p (oldindan tanlangan havo isitgichi) va kerakli sirt F tr o'rtasida issiqlik almashinuvi yuzasining zaxirasi 15% dan oshmasligi kerak.
[(36,8 - 24,3)/ 24,3] 100 = 51%
Shart bajarilmaydi, biz VH2 havo isitgichini marj bilan qabul qilamiz.
3.8.3 Havo filtrlarini tanlash
SLEdagi havoni changdan tozalash uchun filtrlar kiritilgan bo'lib, ularning dizayn yechimi ushbu changning tabiati va zarur havo tozaligi bilan belgilanadi.
Havo filtrini tanlash [2, kn.2] ga muvofiq amalga oshiriladi.
Mavjud ma'lumotlarga asoslanib, biz FR1-3 filtrini tanlaymiz.
3.8.4 Konditsioner tizimlarining aerodinamik qarshiligini hisoblash
SCR ning umumiy aerodinamik qarshiligi formula bo'yicha topiladi
R s = DR pc + DR f + DR in1 + DR ok + DR in2 + DR pr + DR in.v. , (47)
Bu erda DR pc - qabul qiluvchi blokning qarshiligi, Pa
DR kompyuter = Dh kompyuter (L/L c) 1,95 (48)
(bu erda L - SCW ning hisoblangan hajmli mahsuldorligi, m 3 / soat;
L dan - konditsionerning volumetrik ishlashi, m 3 / soat;
Dh pc - konditsionerning nominal quvvatida blokning qarshiligi (Dh pc = 24 Pa), Pa);
DR kompyuter \u003d 24 (12078 / 20000) 1,95 \u003d 8,98 Pa;
DR f – filtrning aerodinamik qarshiligi (filtrning maksimal chang tarkibida DR f = 300 Pa), Pa;
DR v1 – birinchi havo isitgichining aerodinamik qarshiligi, Pa;
DR v1 = 6,82 (rv) 1,97 R
DR v1 \u003d 6,82 (1,94) 1,97 0,99 \u003d 24,9 Vt.
DR v2 - ikkinchi havo isitgichining aerodinamik qarshiligi, Pa
DR v2 \u003d 10,64 (yr) 1,15 R, (49)
(bu erda R - havo isitgichidagi o'rtacha arifmetik havo haroratiga bog'liq koeffitsient);
DR v2 \u003d 10,64 (1,94) 1,15 1,01 \u003d 23,03 Pa;
DR ok - sug'orish kamerasining aerodinamik qarshiligi, Pa
DR ok \u003d 35 y ok 2, (50)
(bu erda y ok - sug'orish kamerasidagi havo tezligi, m/s);
DR ok \u003d 35 2,5 2 \u003d 218,75 Pa;
DR pr - ulanish qismining aerodinamik qarshiligi, Pa
DR pr = Dh pr (L/L c) 2 , (51)
(bu erda Dh pr - nominal quvvatdagi kesim qarshiligi (Dh pr = 50 Pa), Pa);
DR pr \u003d 50 (12078/20000) 2 \u003d 18,2 Pa;
DR w.v - havo kanallari va havo taqsimlovchilarida aerodinamik qarshilik (DR w.v = 200 Pa), Pa.
P c \u003d 8,98 + 300 + 24,9 + 218,75 + 23,03 + 18,2 + 200 \u003d 793,86 Pa.
3.9 Konditsioner fanini tanlash
Fanni tanlash uchun dastlabki ma'lumotlar:
Fanning ishlashi L, m 3 / soat;
Fan P y, Pa tomonidan ishlab chiqilgan va formula bilan belgilangan nominal bosim
P y \u003d P s [(273 + t p) / 293] P n / P b, (52)
bu erda t p - yilning issiq davridagi havo harorati, ° S;
P n - normal sharoitda havo bosimi (P n \u003d 101320 Pa), Pa;
P b - fanni o'rnatish joyidagi barometrik bosim, Pa.
P y \u003d 793,86 [(273 + 20) / 293] 101230 / 101000 \u003d 796 Pa.
Olingan ma'lumotlarga asoslanib, biz fan V.Ts4-75 E8.095-1 versiyasini tanlaymiz.
n in = 950 rpm
N y \u003d 4 kVt
3.10 Sug'orish kamerasi uchun nasosni tanlash
Nasosni tanlash suyuqlikning oqim tezligini va talabni hisobga olgan holda amalga oshiriladi
ora. Suyuqlik oqimi maksimal hajmga mos kelishi kerak
sug'orish kamerasida aylanma suv iste'moli, m 3 / soat
L w = G w max /r,(53)
bu erda G w max - OCFdagi suvning maksimal massa oqimi, kg / soat;
r - OCF ga kiradigan suvning zichligi, kg/m 3 .
L w \u003d 26813,2 / 1000 \u003d 26,8 m 3 / soat
Kerakli nasos boshi H tr, m suv. Art., formula bo'yicha aniqlanadi
N tr = 0,1R f + DN, (54)
bu erda R f - nozullar oldidagi suv bosimi, kPa;
DH - kollektorga ko'tarilish balandligini hisobga olgan holda quvurlardagi bosimning yo'qolishi (sug'orish kameralari uchun DH = 8 m v.c.), m w.k. st..
H tr \u003d 0,1 50,4 + 8 \u003d 13,04 m suv. Art.
Olingan ma'lumotlarga ko'ra, biz nasos va unga elektr motorini tanlaymiz.
Tanlangan nasosning parametrlari:
Nomi: KK45/30A;
Suyuqlik iste'moli 35 m 3 / soat;
Umumiy boshi 22,5 m v.k. Art.;
Tanlangan elektr motorining parametrlari:
A02-42-2 turi;
Og'irligi 57,6 kg;
Quvvat 3,1 kVt.
3.11 Sovutgich tizimining asosiy jihozlarini hisoblash va tanlash
Sovutgich tizimining asosiy jihozlarini hisoblashning maqsadi:
Kerakli sovutish quvvatini hisoblash va sovutish mashinasining turini tanlash;
Sovutgich mashinasining ish parametrlarini topish va ular asosida sovutish moslamasi-evaporatator va kondensatorning asosiy elementlarini tekshirish hisobini bajarish.
Hisoblash quyidagi ketma-ketlikda amalga oshiriladi:
a) sovutgich mashinasining kerakli sovutish quvvatini toping, Vt
Q x \u003d 1,15 Q salqin, (55)
Bu erda Q salqin - sovuq iste'mol, Vt.
Q x \u003d 1,15 47216 \u003d 59623,4 Vt
b) Q x qiymatini hisobga olgan holda MKT40-2-1 sovutgich mashinasining turini tanlaymiz.
c) sovutish mashinasining ishlash rejimini aniqlang, buning uchun biz hisoblaymiz:
Sovutgichning bug'lanish harorati, °C
t va \u003d (t w k + t x) / 2 - (4 ... 6), (56)
bu yerda t w k - sug'orish kamerasidan chiqib, bug'latgichga kiradigan suyuqlikning harorati, °S;
t x - bug'latgichdan chiqib, sug'orish kamerasiga kiradigan suyuqlikning harorati, °C.
Sovutgich kondensatsiyasi harorati, °C
t k \u003d t w k2 +Dt, (57)
bu erda t w k2 - kondensatordan chiqadigan suvning harorati, ° S
t w k2 =t w k1 +Dt (58)
(bu erda t w k1 - kondensatorga kiradigan suvning harorati, ° S (Dt \u003d 4 ... 5 ° S); t k + 36 ° S dan oshmasligi kerak.)
t w k1 \u003d t mn + (3 ... 4), (59)
Bu erda t mn - yilning issiq davridagi ho'l lampochka bo'yicha tashqi havo harorati, ° S.
t va \u003d (3,32 + 9,11) / 2 - 4 \u003d 2,215 ° S
t mn \u003d 10,5 ° S
t w k1 \u003d 10,5 + 4 \u003d 10,9 ° S
t w k2 \u003d 10,9 + 5 \u003d 15,9 ° S
t k \u003d 15,9 + 5 \u003d 20,9 ° S
Tekshirish klapanining oldidagi suyuq sovutgichning to'liq sovutish harorati, °S
t qator \u003d t w k1 + (1 ... 2)
t qator \u003d 10,9 + 2 \u003d 12,9 ° S
Kompressor tsilindriga sovutgich bug'ining assimilyatsiya qilish harorati, °C
t quyosh \u003d t va + (15 ... 30), (60)
bu erda t va sovutgichning bug'lanish harorati, °S
t quyosh \u003d 0,715 + 25 \u003d 25,715 ° S
d) asbob-uskunalarni tekshirish hisob-kitobini amalga oshiradi, ular uchun quyidagilar hisoblanadi:
Formulaga muvofiq evaporatator yuzasi
F va \u003d Q salqin /K va Dt cf.i, (61)
bu erda K va - freon 12 (K va = (350 ... 530) Vt / m 2 K) da ishlaydigan qobiq-trubkali evaporatatorning issiqlik uzatish koeffitsienti;
Dt av.i - evaporatatordagi issiqlik tashuvchilar orasidagi o'rtacha harorat farqi, formula bo'yicha aniqlanadi.
Dt cf.i = (Dt b - Dt m) / 2,3lg Dt b / Dt m (62)
Dt b \u003d Dt w 2 - t va (63)
Dt b \u003d 9,11 - 2,215 \u003d 6,895 ° S (64)
Dt m \u003d 3,32 - 2,215 \u003d 1,105 ° S
Dt av.i \u003d (6,895– 1,105) / 2,3lg6,895 / 1,105 \u003d 3,72 ° S
F va \u003d 47216 / 530 3,72 \u003d 23,8 m 2
Hisoblangan sirt F va evaporatator F va ` bilan solishtiring, berilgan texnik spetsifikatsiya sovutish mashinasi; bu holda, shart
F va ≤ F va `
23,8 m2< 24 м 2 – условие выполняется
Formulaga muvofiq kondansatör yuzasi
F k \u003d Q k / K k Dt sr.k, (65)
Q k \u003d Q x + N k.in, (66)
(bu erda N k.in - kompressorning iste'mol qilingan indikator quvvati; ma'lum bir chegara bilan indikator quvvati kompressor quvvat sarfiga teng bo'lishi mumkin, Vt);
K k - freon 12 (K k \u003d (400 ... 650) Vt / m 2 K) da ishlaydigan qobiq va quvurli kondensatorning issiqlik uzatish koeffitsienti;
Dtav.k - kondensatordagi issiqlik tashuvchilar orasidagi o'rtacha harorat farqi, formula bo'yicha aniqlanadi, ° S
Dt qarang = (Dt b – Dt m)/2,3lg Dt b / Dt m (67)
Dt b = t k - t w k1 (68)
Dt b \u003d 20,9 - 3,32 \u003d 17,58 ° S
Dt m = t to - t w to2 (69)
Dt m \u003d 20,9 - 9,11 \u003d 11,79 ° S
Dt av.c = (17,58 - 11,79) / 2,3lg17,58 / 11,79 = 14 ° S
Q k \u003d 59623,4 + 19800 \u003d 79423,4 Vt
F k \u003d 79423,4 / 400 14 \u003d 14,2 m 2
F kondensatorining hisoblangan sirtini F kondansatkichining yuzasi bilan ` ga solishtirish kerak, uning raqamli qiymati sovutish mashinasining texnik tavsiflarida berilgan, shart bajarilishi kerak.
F dan ≤ F dan ` gacha
14,2 m 2 ≤ 16,4 m 2 - shart bajarilgan.
Kondenserdagi suv iste'moli, kg / s, formula bo'yicha hisoblanadi
W \u003d (1,1 Q c) / c w (t w c2 - t w c1), (70)
Bu erda c w - suvning solishtirma issiqlik sig'imi (c w = 4190 J / (kg K))
Vt \u003d (1,1 79423,4) / 4190 (9,11 - 1,32) \u003d 2,6 kg / s.
Foydalanilgan manbalar ro'yxati
1. SNiP 2.04.05-91. Isitish, shamollatish va havoni tozalash. – M.: Stroyizdat, 1991 yil.
2. Ichki sanitariya qurilmalari: Ventilyatsiya va havoni tozalash /B.V. Barkalov, N.N. Pavlov, S.S. Amirjonov va boshqalar; Ed. N.N. Pavlova Yu.I. Shiller: 2 kitobda. – 4-nashr, qayta koʻrib chiqilgan. va qo'shimcha - M .: Stroyizdat, 1992. Kitob. 1, 2. 3-qism.
3. Averkin A. G. "Konditsionerlik va sovutish" kursi uchun misollar va vazifalar: Darslik. nafaqa. - 2-nashr, Rev. va qo'shimcha - M.: DIA nashriyoti, 2003 yil.
4. Averkin A. G. Konditsioner va sovutish: Ko'rsatmalar kurs ishiga. - Penza: PISI, 1995 yil.
