ღილაკზე „არქივის ჩამოტვირთვა“ დაწკაპუნებით თქვენ უფასოდ გადმოტვირთავთ თქვენთვის საჭირო ფაილს.
ამ ფაილის ჩამოტვირთვამდე დაიმახსოვრეთ ის კარგი ესეები, კონტროლი, კურსის ნაშრომები, თეზისები, სტატიები და სხვა დოკუმენტები, რომლებიც არ არის მოთხოვნილი თქვენს კომპიუტერში. ეს თქვენი საქმეა, ის უნდა მონაწილეობდეს საზოგადოების განვითარებაში და სარგებელს მოუტანს ხალხს. იპოვეთ ეს ნამუშევრები და გაგზავნეთ ცოდნის ბაზაში.
ჩვენ და ყველა სტუდენტი, კურსდამთავრებული, ახალგაზრდა მეცნიერი, ვინც ცოდნის ბაზას იყენებს სწავლასა და მუშაობაში, ძალიან მადლობელი ვიქნებით თქვენი.
დოკუმენტით არქივის ჩამოსატვირთად, ქვემოთ მოცემულ ველში შეიყვანეთ ხუთნიშნა ნომერი და დააჭირეთ ღილაკს "არქივის ჩამოტვირთვა"
მსგავსი დოკუმენტები
საყოფაცხოვრებო მაცივრის კონსტრუქციის აღწერა. სითბოს მომატების გაანგარიშება კაბინეტში. სამაცივრო მანქანის თერმული გაანგარიშება. სითბოს მომატება აღჭურვილობის კარის გახსნისას. დგუშის კომპრესორისა და სითბოს გადამცვლელების გაანგარიშება. ძირითადი მასალების არჩევის დასაბუთება.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 14.12.2012
მაცივრის ტევადობის განსაზღვრა, მისი ფართობის გამოთვლა. საჭირო იზოლაციის სისქე. მაცივრის შიგთავსები. სითბოს გადაცემა ღობეების მეშვეობით. პროდუქტის სამაცივრო დამუშავების ხანგრძლივობა. ჰაერის გამაგრილებლების გაანგარიშება და შერჩევა.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 04/09/2012
ზოგადი მახასიათებლებიდა სამაცივრო დანადგარის მუშაობის პრინციპი რძის მცენარე, მისი ტექნიკურ-ეკონომიკური შესწავლა. მაცივრის სამშენებლო ფართობის გაანგარიშების მეთოდი. მიღებული მაცივრის თერმული გაანგარიშება. კამერული აღჭურვილობის გაანგარიშება და შერჩევა.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 06/03/2010
ჰორიზონტალური ტიპის ჰაერის გამაგრილებლის დიზაინის გაანგარიშება. დაბალი პოტენციური მეორადი ენერგიის რესურსების გამოყენება. მაცივრის სითბური დატვირთვის, მასისა და მოცულობის ჰაერის ნაკადის განსაზღვრა. მაცივრის თერმული და ეგზეგეტიკური ნაშთები.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 21/06/2010
ორკამერიანი შეკუმშვის მაცივრის კონსტრუქციის აღწერა. სითბოს ნიჟარები მაცივრის კარადაში. სამაცივრო მანქანის თერმული გაანგარიშება. ძირითადი მასალების არჩევის დასაბუთება. დგუშის კომპრესორის, სითბოს გადამცვლელების, კაპილარული მილის გაანგარიშება.
ნაშრომი, დამატებულია 08/07/2013
მაცივრის მუშაობის პრინციპი, გაგრილების პროცესი. საყოფაცხოვრებო მაცივრების კლასიფიკაცია, ძირითადი სტრუქტურული ბლოკები. საყოფაცხოვრებო შეკუმშვის მაცივრის გამაგრილებელი ციკლის, აორთქლების, კონდენსატორის და სითბოს დატვირთვის გამოთვლა სოლენოიდური სარქველით.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 23/03/2012
ტექნიკური მახასიათებლები ტექნოლოგიური აღჭურვილობაცივი მოხმარება. შესანახი კამერების შენობის ოთხკუთხედების რაოდენობის გაანგარიშება, თბოიზოლაციის ფენის სისქე. მაცივრის კამერის თერმული გაანგარიშება. შერჩევა და გონივრული გაგრილების სისტემები.
საკურსო ნაშრომი, დამატებულია 01/11/2012
დიდი მნიშვნელობა აქვს გაგრილების სისტემის არჩევანს. იგი განსაზღვრავს ტვირთის უსაფრთხოებას და შეკუმშვას, ენერგიის მოხმარებას გადაზიდული პროდუქციის ერთეულზე, ტრანსპორტირების უსაფრთხოებას, ტვირთის მოცულობის ეფექტურ გამოყენებას და ა.შ.
განვიხილოთ ძირითადი მოთხოვნები, რომლებსაც უნდა აკმაყოფილებდეს გემის საყრდენი გაგრილების სისტემა:
უზრუნველყოს ერთიანი (ერთგვაროვანი) ტემპერატურული ველი სამაგრის ნებისმიერ წერტილში მინიმალური გადახრებით მოცემული ტვირთისთვის ოპტიმალური მნიშვნელობებისგან;
გქონდეთ დიდი შესანახი ტევადობა (ინერცია), რათა შეანელოთ ტემპერატურის მატება სამაგრში სამაცივრო მანქანის დროებით გაჩერებისას;
დარწმუნდით, რომ მინიმალური ტემპერატურის სხვაობა ტვირთის ტემპერატურასა და მაცივრის დუღილის წერტილს შორის. ეს შესაძლებელს გახდის კამერის მოცემულ ტემპერატურაზე მიიღოთ მანქანის მუშაობის კოეფიციენტის მაქსიმალური მნიშვნელობა და საქონლის ტრანსპორტირებისთვის ენერგიის ყველაზე დაბალი მოხმარება.
გაგრილების მოწყობილობები და გამაგრილებლის საკანალიზაციო სისტემები უნდა იყოს მცირე წონით და ზომებით. აუცილებელია ვიცოდეთ, რომ გაგრილების ზედაპირების მცირე ზომები მიიღწევა მხოლოდ სითბოს გადაცემის კოეფიციენტების მნიშვნელობების გაზრდით.
მუშაობის საიმედოობის, სიმარტივისა და მოხერხებულობის უზრუნველსაყოფად, ადამიანებისა და საფუარის უსაფრთხოება, გაგრილების რეჟიმის ნორმალური მონიტორინგი, მისი რეგულირების სიმარტივე, გადასინჯვა, შეკეთება და ა.შ.
მშრალი ტვირთის გემის უზრუნველყოფის კამერებისთვის უფრო ეკონომიურია ჰაერის გაგრილების სისტემის გამოყენება მაცივრის პირდაპირი აორთქლებით აორთქლებადი ბატარეებში. იმის გამო, რომ გამაგრილებელი სისტემები ნაკლებად ეკონომიურია, ვიდრე პირდაპირი გაგრილების სისტემები, სითბოს გადაცემა ხდება ორჯერ - ჰაერიდან მარილწყალში და მარილწყალიდან გამაგრილებელზე. ამიტომ, ceteris paribus, ტვირთსა და აორთქლებადი გამაგრილებლის საერთო ტემპერატურის სხვაობა იზრდება და შეადგენს 11 ... 12 ° C, რაც აუარესებს კომპრესორის ეკონომიურ მუშაობას და ზრდის მის ზომას. გარდა ამისა, იზრდება მარილწყალში ტუმბოების მართვის ღირებულება.
შუალედური მაცივრის მქონე სისტემებს ასევე აქვთ მაცივრის დაბალი ეფექტურობა, რაც წინასწარ განსაზღვრავს მარილწყალში სისტემების დიდი წონისა და ზომის მაჩვენებლებს.
ჰაერის გაგრილების სისტემა ფართოდ გავრცელდა სატრანსპორტო და სამრეწველო მაცივრებში, განსაკუთრებით ფრეონის სამაცივრო მანქანების გამოყენებისას. ეს სისტემა განსაკუთრებით სასურველია მაცივრებისთვის, რომლებიც ატარებენ სუნთქვის საქონელს (ხილი, ბოსტნეული).
ჰაერის გაგრილების სისტემა, რომელსაც ემსახურება სამაცივრო მანქანები ფრეონ-R-22-ზე, საუკეთესოდ უზრუნველყოფს სამრეწველო და სატრანსპორტო მაცივრების ტექნიკურ და ეკონომიკურ მაჩვენებლების ზრდას.
კამერებში გაცივებული ჰაერის ცირკულაცია უზრუნველყოფილია ვენტილატორებით, რომლებიც ატარებენ ჰაერს პირდაპირი გაგრილების ჰაერის გამაგრილებლების მეშვეობით.
გაგრილების მოწყობილობების მნიშვნელოვნად მცირე წონა და ზომები მნიშვნელოვნად ზრდის კამერების გამოსაყენებელ მოცულობას.
ჰაერით გაგრილებული და ბატარეით გაგრილებული („ჩუმ“) გაგრილების სისტემა აქვს მთელი რიგი დადებითი და უარყოფითი მხარეები, რომელთა ურთიერთგავლენა გათვალისწინებულია შედარებული სისტემების ტექნიკურ და ეკონომიკურ ანალიზში. საჰაერო სისტემის უპირატესობები: მნიშვნელოვნად დაბალი ლითონის მოხმარება, მეტი გამძლეობა, უფრო მოსახერხებელი მუშაობა, გაზრდილი ტვირთის მოცულობა, ყველა სხვა თანაბარი. ყველა ეს ფაქტორი ამცირებს ამორტიზაციის ხარჯებს, საოპერაციო ხარჯებს და აუმჯობესებს გემის ტარების მოცულობას. ჰაერის სისტემის თანდასწრებით, ჰაერის გამაგრილებლების პერიოდულად ჩატარებული გალღობა შესაძლებელს ხდის სამაცივრო მანქანის მუშაობის უფრო ეფექტურად გამოყენებას, ხოლო „ჩუმი“ გაგრილებით, ყინვის ფენა, რომელიც მნიშვნელოვნად იზრდება ფრენის მთელი პერიოდის განმავლობაში. აუარესებს გაგრილების ბატარეების ეფექტურობას და იწვევს რუპგინის მუშაობის კოეფიციენტის შემცირებას ენერგიის მოხმარების შესაბამისი გაზრდით. ჰაერის სისტემის უარყოფითი მხარეები მოიცავს: ინსტალაციის გამაგრილებელი სიმძლავრის გაზრდას, რაც დაკავშირებულია ვენტილატორების სიმძლავრის ეკვივალენტური სითბოს დამატებითი შემოდინების კომპენსაციის აუცილებლობასთან და პროდუქტის გარკვეულწილად უფრო დიდ შემცირებასთან, რომელიც დაკავშირებულია უფრო ინტენსიურ სითბოსთან და მასის გადაცემასთან.
ჰაერის გაგრილების სისტემების ტექნიკურ-ეკონომიკური შესწავლა აჩვენებს ამ სისტემების უპირატესობას ბატარეის გაგრილების სისტემებთან შედარებით, ამასთან დაკავშირებით ჰაერის გაგრილების სისტემა ითვლება ყველაზე პროგრესულ და პერსპექტიულად.
ნახ.2. ჰაერის გაგრილების სისტემის სქემატური დიაგრამა გემის სამაცივრო ოთახების პირდაპირი აორთქლებით.
4. საიზოლაციო მასალების არჩევანი. საიზოლაციო სტრუქტურის გაანგარიშება.
მაცივრიანი ტრანსპორტირების დროს სიცივის მთავარი მომხმარებელი არის სითბო, რომელიც შეაღწევს მაცივარ შენობებში გარედან მათი შემომფარველი სტრუქტურების მეშვეობით. გარე სითბოს შემოდინების შემცირება ხელს უწყობს გემის ცივ მოთხოვნის შემცირებას. ეს მიიღწევა შემომფარავი ზედაპირების თბოიზოლაციით. რაც უფრო დაბალია საიზოლაციო მასალის თბოგამტარობა და რაც უფრო დიდია მისი სისქე, მით ნაკლები სითბო აღწევს ოთახში. ამასთან, იზოლაციის სისქის მატებასთან ერთად, იზოლირებული შენობების სასარგებლო ტვირთის მოცულობა მცირდება და იზრდება საიზოლაციო მასალის ღირებულება და მისი მონტაჟი. თანამედროვე სამაცივრო გემებზე, საიზოლაციო კონსტრუქციები ამცირებს საყრდენის მოცულობას 15 ... 30% -ით, რაც უარყოფითად მოქმედებს ტრანსპორტირების მომგებიანობაზე. ამიტომ, თბოიზოლაციისთვის გამოიყენება მასალები დაბალი თბოგამტარობის კოეფიციენტით.
რიგი სხვა მნიშვნელოვანი მოთხოვნები დაწესებულია გემთმშენებლობაში გამოყენებულ საიზოლაციო მასალებზე, რაც განსაზღვრავს მათ მაღალ ეფექტურობას:
მაღალი სითბოს დამცავი თვისებები (თბოგამტარობის დაბალი კოეფიციენტი λ [W/(m K)];
დაბალი სიმკვრივის ρ , კგ / მ 3;
მაღალი მექანიკური სიმტკიცე და ელასტიურობა, გემის კორპუსის ვიბრაციის და დეფორმაციის წინააღმდეგობა;
ყინვაგამძლეობა (ცვლადი ტემპერატურის დატვირთვის ქვეშ იზოლაციის განადგურების წინააღმდეგობის გაწევის უნარი);
ცეცხლგამძლეობა და შეუწვალობა;
სუნის ნაკლებობა და მათ მიმართ იმუნიტეტი;
დაბალი ტენიანობის უნარი და დაბალი ჰიგიროსკოპიულობა;
ნაყარი საიზოლაციო მასალის მინიმალური შემცირება;
არ გამოიწვიოს ან ხელი შეუწყოს ზედაპირების კოროზიას;
არ იმოქმედოს ადამიანების ჯანმრთელობაზე;
საკმარისი წინააღმდეგობა გაფუჭებული ბაქტერიებისა და სოკოების მიმართ;
სიიაფე, ხელმისაწვდომობა, ტრანსპორტირების სიმარტივე, მონტაჟი და ექსპლუატაცია, გამძლეობა.
არსებული საიზოლაციო მასალები ადეკვატურად ვერ აკმაყოფილებს ყველა ზემოთ ჩამოთვლილ მოთხოვნას ერთდროულად. ამიტომ, მათი არჩევისას ისინი ხელმძღვანელობენ მხოლოდ ძირითადი მოთხოვნების დაკმაყოფილებით, გემის დანიშნულების, ნავიგაციის არეალის და ა.შ. მცირდება შექმნილი რაციონალური საიზოლაციო სტრუქტურით, რომელიც უზრუნველყოფს:
საიზოლაციო სტრუქტურის დაცვა ტენისგან ორთქლის ტენიანობის დამცავი საფარის დაყენებით და (ან) საშრობი ფენების დაყენებით იზოლაციის გაშრობის დღისთვის ექსპლუატაციის დროს;
იზოლაციის დაცვა მღრღნელების შეღწევისგან სპეციალური ლითონის ბადეების დაყენებით;
საიზოლაციო ფენის უწყვეტობა და მისი სისქე, რაც ხელს უწყობს ღობეების სითბოს დამცავი თვისებების ეფექტურობას ხანგრძლივ საოპერაციო პერიოდში.
მცირე და დახურული ფორებისგან შემდგარ მასალებს აქვთ კარგი საიზოლაციო თვისებები. თანამედროვე საიზოლაციო მასალებში მასალის 1 სმ 3-ში შემავალი დახურული ფორების რაოდენობა რამდენიმე ათასს აღწევს. ასეთი მასალები არ საჭიროებს ორთქლის ბარიერის დამატებით ზომებს და არ საჭიროებს გაშრობას.
მაღალეფექტური თბოიზოლაციის მასალების ყველაზე თანამედროვე წარმომადგენლები არიან ქაფის პლასტმასი. ბოლო დროს წარმოიქმნა მრავალი განსხვავებული ქაფი, რომელსაც აქვს მაღალი წინააღმდეგობა ტენიანობის მიმართ, მაღალი სიმტკიცე და სიმკვრივისა და თბოგამტარობის დაბალი მნიშვნელობები.
ამიტომ, როგორც თბოიზოლაციის მასალა უზრუნველყოფის კამერებისთვის, გამოვიყენებთ პოლივინილ ქლორიდის ფისისგან დამზადებულ ფირფიტებს არაორგანული აირის წარმომქმნელი აგენტი PVC-1-ით, რომლებიც წარმოადგენს ფოროვან მასალას, რომლის უჯრედები ივსება ჰაერით და იზოლირებულია თითოეულისგან. სხვა თხელი კედლებით. PVC-1 არ ლპება, დნება ცეცხლში, არ იწვევს კოროზიას. ფირფიტები გაცხელებისას საშუალებას გაძლევთ შექმნათ ფორმის ნაწილები ჭურჭლის კომპლექტთან მიმართებაში.
საიზოლაციო მასალის თერმოფიზიკური მახასიათებლები:
სიმკვრივე - ρ \u003d 90 ... 130 კგ / მ 3
λ დასთ = 0,058 ვ/(მ K)
გემების სამაცივრო სივრცეების საიზოლაციო კონსტრუქციები იყოფა სამ ძირითად ტიპად: კორპუსები, რომლებიც არ არის გაჭრილი ფოლადის ნაკრებით; ნაკრების გადახურვა, ან ნორმალური და ნაკრების გვერდის ავლით.
X 
გამაგრილებელი კამერები განლაგებულია გალერის მახლობლად, შესაბამისად, ჩვენ გამოვიყენებთ პირველი ტიპის საიზოლაციო სტრუქტურას გლუვი ლითონის ზედაპირების იზოლირებისთვის. ასეთი კონსტრუქციები არ ჭრიან გემის კორპუსის ფოლადის კომპლექტს, ამიტომ ისინი დამზადებულია მასალებისგან თბოგამტარობის კოეფიციენტებით, რომლებიც განსხვავდება არაუმეტეს ათჯერ. ამ ტიპის კონსტრუქციები გამოიყენება მაცივარი ფართების მეორე ფსკერის, გემბანების, ნაყარი და გლუვი გვერდების იზოლირებისთვის (ნახ. 3.)
ნახ.3. ნაყარი საიზოლაციო სტრუქტურა.
1 - ლითონის გარსი; 2 - გამაგრებითი ხის ბარები;
3 - საიზოლაციო მასალა; 4 - იზოლაციის ხის უგულებელყოფა.
მარტივი საიზოლაციო კონსტრუქციები გლუვი ნაყარებისთვის, მასალებისგან დამზადებული გემბანები, ოდნავ განსხვავებული თბოგამტარობის კოეფიციენტებით, გამოითვლება სითბოს ნაკადის პარალელურად კანონების მიხედვით.
საიზოლაციო სტრუქტურის გაანგარიშება პარალელური სითბოს ნაკადების მეთოდის მიხედვით:
სტრუქტურის ძირითადი ზომები:
ს= 800 მმ
FROM= 60 მმ
δ დ= 60 მმ
δ საწყისი=150 მმ
ხის უგულებელყოფა და ბარები - ფიჭვი ბოჭკოების გასწვრივ:
სიმკვრივე - ρ \u003d 500 კგ / მ 3
თბოგამტარობის კოეფიციენტი - λ დ= 0,4 ვტ/(მ K)
თბოტევადობა – c= 2,3 კჯ/(კგ K)
/(0,15+0,06)= 1,90 ვტ/(მ კ)
1/((0.15/0.058)+(0.06/)=0.37 ვ/(მ კ)
((1.90 0.06)+ 0.37(0.8-0.06))/0.8=0.48 ვ/(მ კ)
საიზოლაციო სტრუქტურის გაანგარიშება წრიული ნაკადის მეთოდით:
ინტერვალის ზომები:
b=70 მმ ნახ.4. ნორმალური საიზოლაციო დიზაინი
გრძივი ზოლებით
სითბოს ნაკადი მიდის მინიმალური წინააღმდეგობის ხაზის გასწვრივ, ე.ი. მეოთხედი წრის რკალის უდიდესი სიგრძე უდრის მითითებული პროფილის სიმაღლეს:
(2 170)/π=0,108 მ
მანძილი დაყოფილია 6 ზონად, რომელთა სიგანე უდრის:
II. 2სთ/π= 0,108 მ
III. S-b-4h/π=(800-70-4 170/π)/1000=0.514 მ
IV. H-e-a-h(1-2/π)=(300-150-60-170(1-2/π))/1000=0.028 მ
V. h+e+a-H-c=(170+150+60-300-60)/1000=0.020 მ
ჩვენ ვიანგარიშებთ თითოეული ზონის სითბოს ნაკადს:
m e \u003d λ / λ d \u003d 0.058 / 0.4 \u003d 0.145 - სისქე ხის ფენის ექვივალენტური 1 მ სისქის;
მე 
ზონა:
0,690 გახარებული
მთელი სტრუქტურის თბოგამტარობის კოეფიციენტი:
(0,0516+0,0425+0,1198+0,0072+0,00914+0,1311)/0,8=
გაგრილების სისტემის შერჩევა მოცემული ტიპის REA-სთვის. გაგრილების მეთოდი დიდწილად განსაზღვრავს REA-ს დიზაინს, ასე რომ, დიზაინის ადრეულ ეტაპზეც კი, ანუ ტექნიკური წინადადების ეტაპზე ან პროექტი დიზაინი, აუცილებელია REA გაგრილების სისტემის არჩევა. ამ პრობლემის წარუმატებელი გადაწყვეტის აღმოჩენა შესაძლებელია მხოლოდ დიზაინის შემდგომ ეტაპებზე (დიზაინის დეტალური შესწავლა, პროტოტიპის ტესტირება და ა.შ.), რამაც შეიძლება გააუქმოს დიდი გუნდის მუშაობა და REA შექმნის დრო მნიშვნელოვნად გაიზრდება. .
დიზაინის პირველ ეტაპზე დიზაინერს აქვს ტექნიკური დავალება (TOR), რომელიც ჩვეულებრივ შეიცავს შემდეგ ძალიან შეზღუდულ ინფორმაციას:
ბლოკში სითბოს გამოყოფის საერთო სიმძლავრე Ф;
ტემპერატურის შესაძლო ცვლილების დიაპაზონი გარემო
ატმოსფერული წნევის ლიმიტები -
მოწყობილობის უწყვეტი მუშაობის დრო -
ელემენტების დასაშვები ტემპერატურა -
მანქანის შევსების ფაქტორი
(12.1)
სადაც Vi არის i-ე CEA ელემენტის მოცულობა; n არის ელემენტების რაოდენობა; V არის მოცულობა, რომელსაც იკავებს REA. ასევე საჭიროა ელექტრონული აღჭურვილობის კორპუსის ჰორიზონტალური (Li, L2) და ვერტიკალური (L3) ზომების დაყენება. ეს საწყისი მონაცემები არ არის საკმარისი CEA თერმული რეჟიმის დეტალური ანალიზისთვის, მაგრამ მათი გამოყენება შესაძლებელია წინასწარი შეფასებისა და გაგრილების სისტემის შერჩევისთვის. ეს უკანასკნელი ალბათური ხასიათისაა, ანუ შესაძლებელს ხდის შეფასდეს REA-ს თერმული რეჟიმის უზრუნველყოფის ალბათობა, რომელიც მითითებულია შერჩეული გაგრილების მეთოდის ტექნიკური მახასიათებლების მიხედვით. რეალური კონსტრუქციების სტატისტიკური მონაცემების დამუშავების, დეტალური თერმული გამოთვლებისა და საცდელი მაკეტების მონაცემების მიხედვით, აშენდა გრაფიკები (ნახ. 12.1), რომლებიც ახასიათებენ სხვადასხვა გაგრილების მეთოდების სათანადო გამოყენების სფეროებს. ეს გრაფიკები აგებულია REA-ს უწყვეტი მუშაობისთვის და აკავშირებს ორ მთავარ ინდიკატორს: 
. პირველი მაჩვენებელი 
გადახურება გარემოსთან შედარებით tc ყველაზე ნაკლებად თბოგამძლე ელემენტის შემთხვევაში, რისთვისაც დასაშვებ და ტექნიკურ სპეციფიკაციაში მოცემულ ტემპერატურას აქვს მინიმალური მნიშვნელობა.
გაითვალისწინეთ, რომ თავისუფალი გაგრილებისთვის, ანუ შეესაბამება ატმოსფეროს მაქსიმალურ ტემპერატურას სპეციფიკაციის მიხედვით; იძულებითი გაგრილებისთვის, ანუ შეესაბამება ჰაერის (თხევადი) ტემპერატურას REA-ს შესასვლელთან. მეორე მაჩვენებელი q უდრის სითბოს ნაკადის სიმკვრივეს, რომელიც გადის სითბოს გაცვლის ზედაპირის პირობით არეალში:
(12.2)
ნახაზი 12.1 სხვადასხვა გაგრილების მეთოდების შესაბამისი უბნები
სადაც F არის ამ ზედაპირიდან გაფანტული მთლიანი სიმძლავრე; კოეფიციენტი ჰაერის წნევის გათვალისწინებით (ატმოსფერული წნევის დროს, შევსების ფაქტორი განისაზღვრება ფორმულით (12.1).
ნახ. 12.1 წარმოდგენილია ორი ტიპის ზონა: ერთში შეიძლება რეკომენდებული იყოს გაგრილების ნებისმიერი მეთოდის გამოყენება (არა დაჩრდილული: 1 - თავისუფალი ჰაერი, 3 - იძულებითი ჰაერი, 5 - იძულებითი აორთქლება); მეორეში შესაძლებელია გაგრილების ორი ან სამი მეთოდის გამოყენება (დაჩრდილული: 2 - თავისუფალი და იძულებითი ჰაერი, 4 - იძულებითი ჰაერი და სითხე, 6 - იძულებითი სითხე და თავისუფალი აორთქლება, 7 - იძულებითი სითხე, იძულებითი და თავისუფალი აორთქლება, 8 - თავისუფალი იძულებითი და თავისუფალი აორთქლება, 9-თავისუფალი და იძულებითი აორთქლება).
ზედა მოსახვევები ნახ. 2.1 ჩვეულებრივ გამოიყენება დიდი ელემენტების გაგრილების შესარჩევად - დიდი ნათურები, მაგნიტები, ჩოკები და ა.შ. ქვედა მრუდები გამოიყენება დისკრეტულ მიკრომინიატურ ელემენტებზე შესრულებული ბლოკების, თაროების და ა.შ. გაგრილების სისტემის შესარჩევად.
თუ REA ინდიკატორები მოხვდება დაჩრდილულ ზონაში (შესაძლებელია გაგრილების ორი ან სამი მეთოდის გამოყენება), მაშინ გაგრილების მეთოდის არჩევის ამოცანა უფრო რთული ხდება და საჭიროა უფრო დეტალური გამოთვლები.
მოდით მივცეთ დამატებითი მონაცემები, რომლებიც საშუალებას გვაძლევს გავითვალისწინოთ ჰაერის წნევა; ფორმულაში (12.2) ეს უკანასკნელი გათვალისწინებულია kp კოეფიციენტით, რომელიც გამოთვლებისა და ექსპერიმენტების საფუძველზე იქნა ნაპოვნი. ჰაერის წნევის შემცირებით, ელექტრონული აღჭურვილობის ელემენტების ტემპერატურა იზრდება; დავნიშნოთ ჰაერის წნევა დალუქული ერთეულის გარეთ p1 და შიგნით - p2, kp-ის მნიშვნელობა მოცემულია დანართში (იხ. ცხრილი A.11). კოეფიციენტი kp ითვალისწინებს REA გაგრილების გაუარესებას შემცირებული წნევის დროს მხოლოდ თავისუფალი ჰაერის კონვექციის პირობებში.
გაითვალისწინეთ, რომ გაგრილების სისტემის არჩევანი არ შემოიფარგლება გაგრილების არეალის განსაზღვრით, ასევე აუცილებელია გავითვალისწინოთ REA გაგრილების ამ მეთოდის განხორციელების ტექნიკური მიზანშეწონილობა, ანუ მასა, მოცულობა, ენერგიის მოხმარება. როგორც გამოცდილება აჩვენებს, რაციონალური დიზაინით შესაძლებელია ბორტზე REA-ს მოცემული თერმული რეჟიმის უზრუნველყოფა სპეციფიკური მოხმარებაჰაერი არ აღემატება 180-250 კგ / (სთ * კვტ).
სტაციონარული REA-სთვის, სადაც არის ნაკლებად მკაცრი შეზღუდვები ზომებზე, წონაზე, ენერგიის მოხმარებაზე, ჰაერის ნაკადი შეიძლება გაიზარდოს 250-350 კგ/(სთ-კვტ). ჰაერით გაცივებული CEA-სთვის თერმული რეჟიმი ყველაზე სრულად არის შესწავლილი. ამ შემთხვევებში შესაძლებელია არა მხოლოდ ჰაერის გაგრილების ამა თუ იმ სისტემის რეკომენდაცია, არამედ იმის ალბათობა, რომლითაც შერჩეული გაგრილების სისტემა უზრუნველყოფს მოცემულ თერმულ რეჟიმს.
RES სითბოს გადამცვლელები.
სითბოს გადამცვლელი არის მოწყობილობა, რომელშიც ხორციელდება სითბოს გადაცემის პროცესი ერთი გამაგრილებლიდან მეორეზე. ასეთი მოწყობილობები მრავალრიცხოვანი და ძალიან მრავალფეროვანია მათი ტექნოლოგიური დანიშნულებისა და დიზაინის თვალსაზრისით. მუშაობის პრინციპის მიხედვით, სითბოს გადამცვლელები შეიძლება დაიყოს რეკუპერაციულ, რეგენერაციულ და შერევით.
რეკუპერაციული მოწყობილობები არის ისეთები, რომლებშიც სითბო ცხელი გამაგრილებლიდან ცივზე გადადის მათ გამყოფი კედლის მეშვეობით. ასეთი მოწყობილობების მაგალითებია ორთქლის გენერატორები, გამათბობლები, კონდენსატორები და ა.შ.
რეგენერაციული მოწყობილობები არის ისეთები, რომლებშიც ერთი და იგივე გამაცხელებელი ზედაპირი ირეცხება ცხელი ან ცივი გამაგრილებლით. როდესაც ცხელი სითხე მიედინება, სითბო აღიქმება აპარატის კედლებით და გროვდება მათში, როდესაც ცივი სითხე მიედინება, ეს დაგროვილი სითბო აღიქმება მის მიერ. ასეთი მოწყობილობების მაგალითია ღია კერის და მინის დნობის ღუმელების რეგენერატორები, აფეთქების ღუმელების ჰაერის გამათბობლები და ა.შ.
რეკუპერაციულ და რეგენერაციულ აპარატებში სითბოს გადაცემის პროცესი აუცილებლად ასოცირდება მყარი სხეულის ზედაპირთან. ამიტომ ასეთ მოწყობილობებს ზედაპირსაც უწოდებენ.
მიქსერებში სითბოს გადაცემის პროცესი ხდება ცხელი და ცივი გამაგრილებლების პირდაპირი კონტაქტით და შერევით. ამ შემთხვევაში, სითბოს გადაცემა მიმდინარეობს მასალის გაცვლასთან ერთად. ასეთი სითბოს გადამცვლელების მაგალითია გამაგრილებელი კოშკები (გამაგრილებელი კოშკები), სკრაბერები და ა.შ. სითბოს გადამცვლელების სპეციალური სახელები, როგორც წესი, განისაზღვრება მათი დანიშნულებით, მაგალითად, ორთქლის გენერატორები, ღუმელები, წყლის გამაცხელებლები, აორთქლება, სუპერგამათბობლები, კონდენსატორები, დეაერატორები, თუმცა, მიუხედავად თბოგამცვლელების მრავალფეროვნებისა, ტიპის, მოწყობილობის, მოქმედების პრინციპისა და სამუშაო ორგანოების მიხედვით, მათი დანიშნულება საბოლოო ჯამში ერთია, ეს არის სითბოს გადაცემა ერთიდან, ცხელიდან, თხევადიდან მეორეზე, ცივში. აქედან გამომდინარე, მათთვის თერმული გაანგარიშების ძირითადი დებულებები რჩება საერთო.
სითბოს გადამცვლელები განსხვავდებიან ტემპერატურის განაწილების მახასიათებლებით არხის სიგრძეზე:
სადაც T 1 ' და T 2 ' არის ტემპერატურა სითბოს გადამცვლელის შესასვლელთან; T 1 "" და T 2 "" - გამოსავალზე.
ყველა სითბოს გადამცვლელი იყოფა ორ ჯგუფად სითბოს გაცვლის პირობების მიხედვით. სითბოს გადაცემა ცხელი გამაგრილებლიდან ცივ გამაგრილებელზე შეიძლება მოხდეს მყარი კედლის ან ფაზის ინტერფეისის მეშვეობით. მყარი კედლის მეშვეობით - აღდგენითი სითბოს გადამცვლელი, ფაზის საზღვრის გავლით - გამაგრილებელი კოშკი.
OST საცნობარო წიგნები შეიცავს RES-სთვის ინდუსტრიის მიერ წარმოებულ სითბოს გადამცვლელების მახასიათებლებს.
სითბოს გადამცვლელების მთავარი მახასიათებელია სითბოს გაცვლის ზედაპირის სპეციფიკური ფართობი:
; S სცემს ≈ 4500 და მეტს.
სითბოს გადამცვლელების მუშაობის მახასიათებლები:
1. გამაგრილებლის მოძრაობის რეჟიმი. ტურბულენტური რეჟიმი უნდა განხორციელდეს გამაგრილებელში. გაზი - V ≈ 100 ÷ 150 მ/წმ; სითხე - V ≈ 2,5 ÷ 3 მ/წმ. სითბოს გადამცვლელში დანერგილი რეჟიმები ოპტიმალურად უნდა იყოს არჩეული.
2. სითბოს გადამცვლელების თერმული დიზაინი მცირდება დიზაინისა და გადამოწმების გათვლებით.
ა) საპროექტო გაანგარიშების ჩატარებისას ხორციელდება აპარატის დიზაინი, გაანგარიშების მიზანია სითბოს გადამცვლელის სამუშაო ზედაპირის დადგენა, თუ ცხელი და ცივი გამაგრილებლის მასის ნაკადის სიჩქარეები, მოცემულია მათი შესასვლელი და გამომავალი ტემპერატურა, აგრეთვე მათი სპეციფიკური სითბოს სიმძლავრე.
ბ) ვერიფიკაციის გაანგარიშება ტარდება ცნობილი ზედაპირის ფართობის მქონე სითბოს გადამცვლელისთვის (მაგალითად, დაპროექტებული სითბოს გადამცვლელისთვის). გაანგარიშების მიზანია გამაგრილებლის ტემპერატურის დადგენა სითბოს გადამცვლელის გამოსასვლელში და სითბოს F ნაკადი, რომელიც გადაცემულია ცხელი გამაგრილებლიდან ცივში, ანუ აპარატის მუშაობის რეჟიმის დაყენება.
შესავალი
1 დიზაინის პარამეტრების შერჩევა გარე და შიდა ჰაერისთვის
1.1 გარე ჰაერის დიზაინის პარამეტრები
1.2 შიდა ჰაერის დიზაინის პარამეტრები
2 ოთახის სითბოს და ტენიანობის ბალანსების შედგენა
2.1 სითბოს მომატების გაანგარიშება
2.1.1 ადამიანებისგან სითბოს მიღების გაანგარიშება
2.1.2 ხელოვნური განათებიდან სითბოს მიღწევების გაანგარიშება
2.1.3 სითბოს მიღწევების გაანგარიშება გარე სინათლის ღიობებით
და საფარები მზის გამოსხივების გამო
2.1.4 სითბოს მიღწევების გაანგარიშება გარე შიგთავსებით
2.1.5 სითბოს მიღწევების გაანგარიშება მოჭიქული ღიობების გამო
ტემპერატურის განსხვავება გარე და შიდა ჰაერს შორის
2.2 ტენიანობის გაანგარიშება
2.3 პროცესის სხივის ფერდობის განსაზღვრა ოთახში
3 კონდიცირების სისტემის გაანგარიშება
3.1 კონდიცირების სისტემების ტიპის შერჩევა და დასაბუთება
3.2 ჰაერის განაწილების სქემების შერჩევა. დასაშვების განმარტება და
სამუშაო ტემპერატურის განსხვავება
3.3 კონდიცირების სისტემების სიმძლავრის განსაზღვრა
3.4 გარე ჰაერის რაოდენობის განსაზღვრა
3.5 ჰაერის კონდიცირების პროცესების რუკა
Jd-დიაგრამაზე
3.5.1 კონდიცირების პროცესის დიაგრამის აგება
წლის თბილი პერიოდი
3.5.2 კონდიცირების პროცესის დიაგრამის აგება
ცივი სეზონი
3.6 სისტემებში სითბოსა და სიცივეზე მოთხოვნის განსაზღვრა
ჰაერის კონდიცირება
3.7 კონდიციონერის ბრენდის შერჩევა და მისი განლაგება
3.8 კონდიციონერის ელემენტების გამოთვლები და შერჩევა
3.8.1 სარწყავი კამერის გაანგარიშება
3.8.2 ჰაერის გამათბობლების გაანგარიშება
3.8.3 ჰაერის ფილტრების შერჩევა
3.8.4 კონდიცირების სისტემების აეროდინამიკური წინააღმდეგობის გაანგარიშება
3.9 კონდიცირების ვენტილატორის შერჩევა
3.10 ტუმბოს შერჩევა სარწყავი კამერისთვის
3.11 სამაცივრო სისტემის ძირითადი აღჭურვილობის გაანგარიშება და შერჩევა
4 UNIRS - SCR-ის გაანგარიშება კომპიუტერზე
დანართი A - Jd-დიაგრამა. წელიწადის თბილი პერიოდი
დანართი B -Jd-დიაგრამა. წლის ცივი პერიოდი
დანართი D - სამაცივრო სქემა
დანართი D - სპეციფიკაცია
დანართი E - გეგმა ნიშნულზე - 2.000
შესავალი
კონდიციონერი არის ავტომატური შენარჩუნება ყველა ან ინდივიდუალური პარამეტრებიჰაერი (ტემპერატურა, ფარდობითი ტენიანობა, სისუფთავე და ჰაერის მოძრაობის სიჩქარე), რათა უზრუნველყოს ოპტიმალური პირობები, რაც ხელსაყრელი იქნება ადამიანების კეთილდღეობისთვის, შენარჩუნდეს ტექნოლოგიური პროცესიკულტურული ფასეულობების შენარჩუნების უზრუნველყოფა.
კონდიციონერი იყოფა სამ კლასად:
1. გარე ჰაერის საპროექტო პარამეტრების გარეთ დასაშვები გადახრებით ტექნოლოგიური პროცესისთვის საჭირო მეტეოროლოგიური პირობების უზრუნველყოფა. წელიწადში საშუალოდ 100 საათი 24-საათიანი სამუშაოთი ან 70 საათი წელიწადში ერთ ცვლაში დღისით მუშაობისას.
2. ოპტიმალური, სანიტარული ან ტექნოლოგიური სტანდარტების უზრუნველსაყოფად, დასაშვები გადახრებით, წელიწადში საშუალოდ 250 საათი 24 საათის განმავლობაში ან 125 საათი წელიწადში ერთ ცვლაში დღისით.
3. მისაღები პარამეტრების შესანარჩუნებლად, თუ ისინი ვერ უზრუნველყოფენ ვენტილაციას, წელიწადში საშუალოდ 450 საათი სადღეღამისო მუშაობისთვის ან 315 საათი წელიწადში ერთ ცვლაში დღის განმავლობაში.
მარეგულირებელი დოკუმენტები ადგენს ჰაერის ოპტიმალურ და დასაშვებ პარამეტრებს.
ჰაერის ოპტიმალური პარამეტრები უზრუნველყოფს ნორმატიული და ფუნქციონალურის შენარჩუნებას თერმული მდგომარეობასხეული, თერმული კომფორტის გრძნობა და წინაპირობები მაღალი დონეშესრულება.
ჰაერის დასაშვები პარამეტრები არის მათი კომბინაცია, რომელშიც არ არის ჯანმრთელობის დაზიანება ან გაუარესება, მაგრამ შეიძლება შეინიშნოს არასასიამოვნო სითბოს შეგრძნებები, კეთილდღეობის გაუარესება და ეფექტურობის დაქვეითება.
დასაშვები პირობები, როგორც წესი, მოქმედებს მხოლოდ სავენტილაციო სისტემით აღჭურვილ შენობებში.
ოპტიმალური პირობები უზრუნველყოფილია კონტროლირებადი კონდიცირების სისტემებით (SCR). ამრიგად, SLE გამოიყენება ოპტიმალური პირობების შესაქმნელად და შესანარჩუნებლად და სუფთა შიდა ჰაერის მთელი წლის განმავლობაში.
ამ კურსის მუშაობის მიზანია თეორიული ცოდნის კონსოლიდაცია და პრაქტიკული გამოთვლების უნარების შეძენა, ასევე კონდიცირების სისტემების (ACS) დიზაინი.
Ამაში კურსის ნაშრომიკონდიცირებული ოთახი არის საქალაქო კლუბის აუდიტორია 500 ადგილისთვის ქალაქ ოდესაში. ამ ოთახის სიმაღლეა 6,3 მ, იატაკის ფართობი 289 მ 2, სხვენის ფართი 289 მ 2, ოთახის მოცულობა 1820,7 მ 3.
1 დიზაინის პარამეტრების შერჩევა გარე და შიდა ჰაერისთვის
გარე ჰაერის სავარაუდო პარამეტრები.
გარე ჰაერის დიზაინის პარამეტრები შეირჩევა ობიექტის გეოგრაფიული მდებარეობიდან გამომდინარე.
ცხრილი 1 - გარე ჰაერის სავარაუდო პარამეტრები.
შიდა ჰაერის სავარაუდო პარამეტრები.
შიდა ჰაერის დიზაინის პარამეტრები შეირჩევა ოთახის დანიშნულებისა და წელიწადის დროიდან გამომდინარე.
ცხრილი 2 - შიდა ჰაერის გამოთვლილი პარამეტრები.
2 შენობის სითბოს და ტენიანობის ბალანსის მომზადება
ოთახის სიცხისა და ტენიანობის ნაშთების შედგენის მიზანია ოთახში სიცხისა და ტენიანობის სიჭარბის, აგრეთვე პროცესის სხივის კუთხური კოეფიციენტის დადგენა, რომელიც გამოიყენება SCR-ის გამოსათვლელ გრაფიკულ-ანალიტიკურ მეთოდში.
სითბოს და ტენიანობის ბალანსი შედგენილია ცალ-ცალკე წლის თბილი და ცივი პერიოდისთვის.
ოთახში სითბოს გამოყოფის წყაროები შეიძლება იყოს ადამიანები, ხელოვნური განათება, მზის რადიაცია, საკვები, აღჭურვილობა, აგრეთვე სითბოს მიღება შიდა და გარე ღობეებით ან მოჭიქული ღიობებით, გარე და შიდა ჰაერს შორის ტემპერატურის სხვაობის გამო.
2.1 სითბოს მომატების გაანგარიშება
2.1.1 ადამიანებისგან სითბოს მიღების გაანგარიშება
ოთახში სითბოს გაფრქვევა ადამიანებისგან Q სართული, W, განისაზღვრება ფორმულით
Q სართული = q სართული n,(1)
სადაც q სართული არის ერთი ადამიანის მიერ გამომუშავებული მთლიანი სითბოს რაოდენობა, W;
n არის ხალხის რაოდენობა, პერს.
Q rev = q rev n, (2)
სადაც q av არის ერთი ადამიანის მიერ გამომუშავებული მგრძნობიარე სითბოს რაოდენობა, W;
n არის ხალხის რაოდენობა, პერს.
ცივი სეზონისთვის
Q სართული \u003d 120 285 \u003d 34200 W
Q av \u003d 90 285 \u003d 25650 W
თბილი პერიოდისთვის
Q სართული \u003d 80 285 \u003d 22800 W
Q av \u003d 78 285 \u003d 22230 W
2.1.2 ხელოვნური განათებიდან სითბოს მიღწევების გაანგარიშება
სითბოს შეყვანა ხელოვნური განათებიდან Q osv, W, განისაზღვრება ფორმულით
Q sv \u003d q sv E F, (3)
სადაც E - განათება, lx;
F - ოთახის ფართობი, მ 2;
q sv - სპეციფიკური სითბოს გათავისუფლება, W / (m 2 lx).
Q osv \u003d 0.067 400 289 \u003d 7745.2 W
2.1.3 მზის გამოსხივების შედეგად სითბოს მომატების გამოთვლა
მზის გამოსხივება Q p = 9400 W.
2.1.4 სითბოს მიღწევების გაანგარიშება გარე შიგთავსებით
გარე ღობეების მეშვეობით სითბოს მიღწევები, W, განისაზღვრება ფორმულით
Q ლიმიტი \u003d k st F st (t n - t c) + k cock F cb (t n - t c), (4)
სადაც k i არის სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი ღობეებში, W / (m 2 K);
F i - ღობის ზედაპირის ფართობი, მ 2;
t n, t in - გარე და შიდა ჰაერის ტემპერატურა, შესაბამისად, ° С.
Q ლიმიტი \u003d 0.26 289 (26.6-22) \u003d 345.6 W
2.1.5 სითბოს მიღწევების გაანგარიშება მოჭიქული ღიობებით
ოთახში სითბოს მოპოვების გაანგარიშება მოჭიქული ღიობების მეშვეობით გარე და შიდა ჰაერს შორის ტემპერატურის სხვაობის გამო განისაზღვრება ფორმულით
Q r.p. = [(t n - t c) / R o ]F სულ, (5)
სადაც R o არის მოჭიქული ღიობების თერმული წინააღმდეგობა, (m 2 K) / W, რომელიც განისაზღვრება ფორმულით
R o = 1/k ფანჯრები (6)
F სულ - მოჭიქული ღიობების საერთო ფართობი, მ 2.
Q o.p = 0 W, რადგან არ არის მოჭიქული ღიობები.
ცხრილი 3 - შენობების სითბოს ბალანსი წლის სხვადასხვა პერიოდში
2.2 ტენიანობის გაანგარიშება
ტენიანობა ოთახში შედის აორთქლების შედეგად ადამიანების კანის ზედაპირიდან და მათი სუნთქვით, სითხის თავისუფალი ზედაპირიდან, მასალებისა და პროდუქტების სველი ზედაპირიდან, აგრეთვე მასალების გაშრობის, ქიმიური რეაქციების და ტექნოლოგიური აღჭურვილობის ექსპლუატაცია.
ტენიანობის გამოყოფა ადამიანებისგან W l, კგ / სთ, მათი მდგომარეობის (დასვენება, სამუშაოს ტიპი, რომელსაც ისინი ასრულებენ) და გარემოს ტემპერატურაზე დამოკიდებულია, განისაზღვრება ფორმულით.
W l \u003d w l n 10 -3, (7)
სადაც w l - ერთი ადამიანის მიერ ტენიანობის გამოყოფა, გ/სთ;
n არის ხალხის რაოდენობა, პერს.
W l ცივი \u003d 40 285 10 -3 \u003d 11.4 კგ / სთ
W l სითბო \u003d 44 285 10 -3 \u003d 12,54 კგ / სთ
2.3 პროცესის სხივის ფერდობის განსაზღვრა ოთახში
სითბოს და ტენიანობის ნაშთების გაანგარიშების საფუძველზე, ოთახში პროცესის სხივის კუთხური კოეფიციენტი განისაზღვრება წლის თბილი ε t და ცივი ε x პერიოდებისთვის, kJ / კგ.
ε t = (ΣQ t 3.6)/W t,(8)
ε x = (ΣQ x 3.6)/W x.(9)
რიცხვითი მნიშვნელობები ε t და ε x ახასიათებს ოთახში პროცესის სხივის დახრილობის კუთხის ტანგენტს.
ε t \u003d (40290.8 3.6) / 12.54 \u003d 11567
ε x \u003d (41945.2 3.6) / 11.4 \u003d 13246
3 კონდიცირების სისტემის გაანგარიშება
3.1 კონდიცირების სისტემების ტიპის შერჩევა და დასაბუთება
SCR-ის ტიპის არჩევანი და დასაბუთება ხორციელდება საპროექტო ამოცანაში მითითებული კონდიცირების ობიექტის ოპერაციული პირობების ანალიზის საფუძველზე.
ოთახების რაოდენობის მიხედვით გათვალისწინებულია ერთი ან მრავალზონიანი კონდიცირების სისტემები, შემდეგ კი ფასდება მათი გამონაბოლქვი ჰაერის რეცირკულაციით გამოყენების შესაძლებლობა, რაც ამცირებს სითბოს და სიცივის მოხმარებას.
SCR პირველი და მეორე რეცირკულაციის მქონე ჩვეულებრივ გამოიყენება ოთახებისთვის, რომლებიც არ საჭიროებენ მაღალ სიზუსტეს ტემპერატურისა და ფარდობითი ტენიანობის კონტროლში.
საბოლოო გადაწყვეტილება ჰაერის დამუშავების პრინციპული სქემის არჩევის შესახებ მიიღება SCR-ის მუშაობის და გარე ჰაერის ნაკადის სიჩქარის დადგენის შემდეგ.
3.2 ჰაერის განაწილების სქემების შერჩევა. დასაშვები და სამუშაო ტემპერატურის სხვაობის განსაზღვრა.
ჰიგიენური ინდიკატორებისა და პარამეტრების ერთგვაროვანი განაწილების თვალსაზრისით სამუშაო ზონაში, უმეტეს კონდიცირებულ ოთახებში, მიწოდების ჰაერის ყველაზე მისაღები მიწოდება სამუშაო ფართობზე დახრილობით 4 ... 6 მ დონეზე და მოცილებით. ზოგადი გაცვლის ქუდი ზედა ზონაში.
1. დაადგინეთ დასაშვები ტემპერატურის სხვაობა
Δt დამატება \u003d 2 ° С.
2. განსაზღვრეთ მიწოდების ჰაერის ტემპერატურა
t p \u003d t in - Δt დამატება (10)
tp სითბო \u003d 22 - 2 \u003d 20 ° С,
t p ცივი \u003d 20 - 2 \u003d 18 ° С.
3. განსაზღვრეთ გამავალი ჰაერის ტემპერატურა
t y \u003d t in + grad t (H - h), (11)
სადაც გრატი არის ტემპერატურის გრადიენტი სამუშაო ადგილის ზემოთ ოთახის სიმაღლეზე, °С;
H არის ოთახის სიმაღლე, m;
h არის სამუშაო ფართობის სიმაღლე, m.
ტემპერატურული გრადიენტი ოთახის სიმაღლის გასწვრივ განისაზღვრება ოთახში მგრძნობიარე სითბოს სპეციფიკური სიჭარბის მიხედვით q I, W.
q i = ΣQ / V pom = (ΣQ p -Q p + Q i) / V pom (12)
q i თბილი \u003d (40290.8 - 22800 + 22230) / 1820.7 \u003d 21.8 W
q მე ცივი \u003d (41945.2 - 34200 + 25650) / 1820.7 \u003d 18.3 W
t სიცხეზე \u003d 22 + 1.2 (6.3 - 1.5) \u003d 27.76 ° С;
t სიცივეზე \u003d 20 + 0.3 (6.3 - 1.5) \u003d 21.44 ° С.
4. დაადგინეთ სამუშაო ტემპერატურის სხვაობა
Δt p \u003d t y - t p (13)
Δt p სითბო \u003d 27,76 - 20 \u003d 7,76 ° С;
Δt p ცივი \u003d 21.44 - 18 \u003d 3.44 ° С.
3.3 კონდიცირების სისტემების სიმძლავრის განსაზღვრა
კონდიცირების სისტემებისთვის, განასხვავებენ საერთო სიმძლავრეს G, ჰაერის დანაკარგის გათვალისწინებით მიწოდების საჰაერო მილების ქსელებში გაჟონვის გამო, კგ/სთ და სასარგებლო შესრულება G p, რომელიც გამოიყენება კონდიცირებულ ოთახებში. კგ/სთ.
SCR-ის სასარგებლო მოქმედება განისაზღვრება ფორმულით
G p \u003d ΣQ t / [(J y - J p) 0.278], (14)
სადაც ΣQ t არის ოთახში სითბოს მთლიანი ჭარბი წელიწადის თბილ პერიოდში, W;
J y, J p - გამავალი და მიწოდებული ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია წლის თბილ პერიოდში, კჯ / კგ.
G p \u003d 40290.8 / [(51 - 40)) 0.278] \u003d 13176 კგ / სთ.
მთლიანი პროდუქტიულობა გამოითვლება ფორმულით
G = K p G p, (15)
სადაც K p არის კოეფიციენტი, რომელიც ითვალისწინებს ჰაერსადენებში დანაკარგების რაოდენობას.
G \u003d 1.1 13176 \u003d 14493.6 კგ/სთ.
კონდიცირების სისტემების მოცულობითი პროდუქტიულობა L, მ 3 / სთ, ნაპოვნია ფორმულით
სადაც ρ არის მიწოდების ჰაერის სიმკვრივე, კგ / მ 3
ρ = 353/(273+ტ p)(17)
ρ \u003d 353 / (273 + 20) \u003d 1.2 კგ / მ 3;
L \u003d 14493.6 / 1.2 \u003d 12078 მ 3 / სთ.
3.4 გარე ჰაერის რაოდენობის განსაზღვრა
SCR-ში გამოყენებული გარე ჰაერის რაოდენობა გავლენას ახდენს სითბოს და სიცივის ღირებულებაზე სითბოს და ტენიანობის დამუშავების დროს, ასევე ენერგიის მოხმარებაზე მტვრის მოცილებისთვის. ამ მხრივ, ყოველთვის უნდა მიისწრაფოდეს მისი რაოდენობის შესაძლო შემცირებისკენ.
Მინიმალური დასაშვები თანხაკონდიცირების სისტემებში გარე ჰაერი განისაზღვრება მოთხოვნების მიხედვით:
ჰაერის მიწოდების საჭირო სანიტარიული ნორმის უზრუნველყოფა ერთ ადამიანზე, მ 3/სთ
L n ΄ = l n,(18)
სადაც l არის ერთ ადამიანზე მიწოდებული გარე ჰაერის ნორმალიზებული მოხმარება, მ 3/სთ;
n არის ოთახში მყოფთა რაოდენობა, პერს.
L n ΄ \u003d 25 285 \u003d 7125 მ 3 / სთ;
ადგილობრივი გამონაბოლქვის კომპენსაცია და ჭარბი წნევის შექმნა ოთახში
L n ΄΄ = L mo + V pom K΄΄, (19)
სადაც L mo არის ადგილობრივი ექსტრაქტის მოცულობა, მ 3/სთ;
V pom - ოთახის მოცულობა, მ 3;
К΄΄-ჰაერის გაცვლის სიხშირის მაჩვენებელი.
L n ΄΄ \u003d 0 + 1820.7 2 \u003d 3641.4 მ 3/სთ.
ჩვენ ვირჩევთ უფრო დიდ მნიშვნელობას L n ΄-დან და L n ΄΄-დან და ვიღებთ შემდგომი გამოთვლებისთვის L n ΄ \u003d 7125 მ 3/სთ.
ჩვენ განვსაზღვრავთ გარე ჰაერის ნაკადის სიჩქარეს ფორმულის მიხედვით
G n = L n ρ n, (20)
სადაც ρ n არის გარე ჰაერის სიმკვრივე, კგ / მ 3.
G n \u003d 7125 1.18 \u003d 8407.5 კგ / სთ.
ჩვენ ვამოწმებთ SLE-ს რეცირკულაციისთვის:
14493.6 კგ/სთ >8407.5 კგ/სთ პირობა შესრულებულია.
2. ჯ< J н
51 კჯ/კგ< 60 кДж/кг, условие выполняется.
3. ჰაერი არ უნდა შეიცავდეს ტოქსიკურ ნივთიერებებს.
შენიშვნა: ყველა პირობა დაცულია, ამიტომ ვიყენებთ SCR სქემას რეცირკულაციასთან ერთად.
გარე L n-ის მიღებული ნაკადის სიჩქარე უნდა იყოს მიწოდების ჰაერის მთლიანი რაოდენობის მინიმუმ 10%, ანუ პირობა უნდა დაკმაყოფილდეს
8407.5 კგ/სთ ≥ 0.1 14493.6
8407.5 კგ/სთ ≥ 1449.36 კგ/სთ, პირობა დაკმაყოფილებულია.
3.5 კონდიცირების პროცესების სქემის აგება ჯ - დ დიაგრამა
3.5.1 კონდიცირების პროცესების სქემის შედგენა წლის თბილი პერიოდისთვის
ჩართულია კონდიცირების პროცესების სქემა j-d სქემაწლის თბილი პერიოდისთვის მოცემულია დანართში A.
განვიხილოთ SCR სქემის აგების პროცედურა პირველი რეცირკულაციასთან ერთად.
ა) J-d დიაგრამაზე გარე და შიდა ჰაერის მდგომარეობის დამახასიათებელი H და B წერტილების პოზიციის დადგენა იმ პარამეტრების მიხედვით, რომლებიც მოცემულია ცხრილებში 1 და 2;
ბ) ტ-ის მეშვეობით გატარება პროცესის სხივში, ε t დახრილობის სიდიდის გათვალისწინებით;
გ) სხვა პუნქტების პოზიციის განსაზღვრა:
T. P (ანუ მიწოდების ჰაერის მდგომარეობა), რომელიც დგას იზოთერმის t p პროცესის სხივთან გადაკვეთაზე;
T. P' (ანუ მიწოდების ჰაერის მდგომარეობა მეორე ჰაერის გამაცხელებლის VN2 გამოსასვლელში), რომლისთვისაც 1 ° C სეგმენტი არის განლაგებული ვერტიკალურად P წერტილიდან (სეგმენტი PP' ახასიათებს გათბობას. ჰაერის მიწოდება სადინარებში და ვენტილატორი);
T. O (ანუ ჰაერის მდგომარეობა სარწყავი კამერის გამოსასვლელში), რისთვისაც ხაზი გაყვანილია t. P΄-დან d \u003d კონსტ ხაზამდე φ \u003d 90% სეგმენტის კვეთამდე. (სეგმენტი OP' ახასიათებს ჰაერის გათბობას მეორე ჰაერის გამათბობელ VN2-ში) ;
T. Y (ანუ ოთახიდან გამოსული ჰაერის მდგომარეობა), რომელიც დგას იზოთერმის t y პროცესის სხივთან კვეთაზე (PVU სეგმენტი ახასიათებს ოთახში ჰაერის სითბოს და ტენიანობის ათვისებას) ;
T. U' (ანუ ჰაერის რეცირკულაციის მდგომარეობა გარე ჰაერთან შერევამდე), რისთვისაც t. U-დან d \u003d ხაზის გასწვრივ
გამოყავით სეგმენტი 0,5 ° C (სეგმენტი YU' ახასიათებს ვენტილატორიდან გამავალი ჰაერის გათბობას);
T. C (ანუ ჰაერის მდგომარეობა რეცირკულირებული ჰაერის გარე ჰაერთან შერევის შემდეგ).
U და H წერტილები დაკავშირებულია სწორი ხაზით. სეგმენტი U'N ახასიათებს რეცირკულაციისა და გარე ჰაერის შერევის პროცესს. წერტილი C არის სწორ ხაზზე У΄Н (J c-ის გადაკვეთაზე).
სპეციფიკური ენთალპია J s, kJ/kg, წერტილი C გამოითვლება ფორმულით
J c = (G n J n + G 1p J y΄)/ G, (21)
სადაც J n - გარე ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია, კჯ / კგ;
J c - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია, რომელიც წარმოიქმნება გარე და რეცირკულაციის ჰაერის შერევის შემდეგ, კჯ/კგ;
G 1r - პირველი რეცირკულაციის ჰაერის მოხმარება, კგ / სთ
G 1p \u003d G - G n (22)
G 1r \u003d 14493.6– 8407.5 \u003d 6086.1 კგ/სთ
J c \u003d (8407.5 60 + 6086.1 51) / 14493.6 \u003d 56.4 კჯ / კგ
C და O წერტილები დაკავშირებულია სწორი ხაზით. CO-ს შედეგად მიღებული სეგმენტი ახასიათებს სარწყავი კამერაში ჰაერის სითბოს და ტენიანობის დამუშავების პოლიტროპულ პროცესს. ეს ასრულებს SCR პროცესის მშენებლობას. საბაზისო წერტილების პარამეტრები შეყვანილია მე-4 ცხრილში მოცემული ფორმის მიხედვით.
3.5.2 ცივი სეზონისთვის კონდიცირების პროცესების სქემის აგება
კონდიცირების პროცესების სქემა J-d დიაგრამაზე წლის ცივი პერიოდისთვის მოცემულია B დანართში.
განვიხილოთ J-d დიაგრამაზე პირველი ჰაერის რეცირკულაციის მქონე მიკროსქემის აგების პროცედურა.
ა) J-d დიაგრამაზე გარე და შიდა ჰაერის მდგომარეობის დამახასიათებელი საბაზისო წერტილების B და H პოზიციის დადგენა ცხრილში მოცემული პარამეტრების მიხედვით. 12;
ბ) ტ-ის მეშვეობით განხორციელება პროცესის სხივში ε x დახრილობის სიდიდის გათვალისწინებით;
გ) P, U, O წერტილების პოზიციის განსაზღვრა:
T. U, რომელიც მდებარეობს იზოთერმის t y (ცივი პერიოდისთვის) პროცესის სხივთან გადაკვეთაზე;
T. P, რომელიც მდებარეობს იზოენთალპის J p პროცესის სხივთან გადაკვეთაზე; მიწოდების ჰაერის სპეციფიკური ენთალპიის J p რიცხვითი მნიშვნელობა წლის ცივ პერიოდში გამოითვლება ადრე განტოლებიდან
J p \u003d J y - [ΣQ x / (0.278 G)], (23)
სადაც J y არის ცივ სეზონზე ოთახიდან გამოსული ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია, კჯ/კგ;
Q x - მთლიანი სითბოს ჭარბი რაოდენობა ოთახში ცივ სეზონზე, W;
G არის SCR-ის პროდუქტიულობა წლის თბილ პერიოდში, კგ/სთ.
J p \u003d 47 - \u003d 38,6 კჯ / კგ
PVU განყოფილება ახასიათებს ოთახში ჰაერის პარამეტრების ცვლილებას.
T. O (ანუ ჰაერის მდგომარეობა სარწყავი კამერის გამოსასვლელთან), რომელიც მდებარეობს d p ხაზის კვეთაზე φ \u003d 90% ხაზთან; სეგმენტი OP ახასიათებს ჰაერის გათბობას მეორე ჰაერის გამათბობელ VN2-ში;
T. C (ანუ ჰაერის მდგომარეობა პირველი ჰაერის გამათბობელ BH1-ში გაცხელებული გარე ჰაერის შერევის შემდეგ ოთახიდან გასული ჰაერით), რომელიც მდებარეობს იზენტალპის J-ის გადაკვეთაზე დაახლოებით dc ხაზთან. ; რიცხვითი მნიშვნელობა გამოითვლება ფორმულით
d c \u003d (G n d n + G 1p d y) / G (24)
d c \u003d (8407.5 0.8 + 6086.1 10) / 14493.6 \u003d 4.7 გ / კგ.
T. K, რომელიც ახასიათებს ჰაერის მდგომარეობას პირველი ჰაერის გამაცხელებლის VN1 გამოსასვლელში და მდებარეობს d n-ის (გარე ჰაერის ტენიანობის შემცველობა) კვეთაზე US-ის სწორი ხაზის გაგრძელებით.
საბაზისო წერტილებისთვის ჰაერის პარამეტრები შეყვანილია მე-5 ცხრილის ფორმის მიხედვით.
ცხრილი 5 - ჰაერის პარამეტრები საბაზო წერტილებში ცივ სეზონზე
| ჰაერის პარამეტრები | |||||
ტემპერატურა t, |
Კონკრეტული ენთალპია J, კჯ/კგ |
ტენიანობა d, გ/კგ | ნათესავი ტენიანობა φ, % |
||
| პ | 13,8 | 38,6 | 9,2 | 85 | |
| AT | 20 | 45 | 9,8 | 68 | |
| ზე | 21,44 | 47 | 10 | 62 | |
| ო | 14,2 | 37 | 9,2 | 90 | |
| FROM | 25 | 37 | 4,8 | 25 | |
| ჰ | -18 | -16,3 | 0,8 | ||
| რომ | 28 | 30 | 0,8 | 4 | |
3.6 კონდიცირების სისტემებში სითბოსა და სიცივეზე მოთხოვნის განსაზღვრა
წლის თბილ პერიოდში სითბოს მოხმარება მეორე ჰაერგამათბობელში, ვ
Q t VH2 \u003d G (J p' - J o) 0.278, (25)
სადაც J p΄ - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია მეორე გამათბობლის გამოსასვლელში, კჯ/კგ;
J o - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია მეორე გამათბობელში შესასვლელთან, კჯ/კგ.
Q t VH2 \u003d 14493.6 (38 - 32.2) 0.278 \u003d 23369.5 W
გაგრილების და გაშრობის პროცესის განსახორციელებლად ცივი მოხმარება, W, განისაზღვრება ფორმულით
Q cool \u003d G (J c - J o) 0.278, (26)
სადაც J c არის ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია სარწყავი კამერაში შესასვლელთან, კჯ/კგ;
J o - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია სარწყავი კამერის გამოსასვლელში, კჯ/კგ.
Q cool \u003d 14493.6 (56.7 - 32.2) 0.278 \u003d 47216 W
ჰაერში შედედებული ტენის რაოდენობა კგ/სთ
W K \u003d G (d c - d o) 10 -3, (27)
სადაც d c არის სარწყავი კამერის შესასვლელში ჰაერის ტენიანობა, გ/კგ;
d o - ჰაერის ტენიანობა სარწყავი კამერის გამოსასვლელში, გ/კგ.
W K \u003d 14493.6 (11.5 - 8) 10 -3 \u003d 50.7 კგ / სთ
წლის ცივ პერიოდში სითბოს მოხმარება პირველ ჰაერგამათბობელში, ვ
Q x VH1 \u003d G (J k - J n) 0.278,
სადაც J c - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია პირველი ჰაერის გამაცხელებლის გამოსასვლელში, კჯ/კგ;
J n - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია ჰაერის პირველ გამათბობელში შესასვლელთან, კჯ/კგ.
Q x VH1 \u003d 14493.6 (30- (-16.3)) 0.278 \u003d 18655.3 W
სითბოს მოხმარება ცივ სეზონში მეორე ჰაერის გამათბობელში, W
Q x BH2 \u003d G (J p - J o) 0.278, (28)
სადაც J p - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია მეორე ჰაერის გამაცხელებლის გამოსასვლელში ცივ სეზონში, კჯ/კგ;
J o - ჰაერის სპეციფიკური ენთალპია მეორე ჰაერის გამაცხელებლის შესასვლელში ცივ სეზონში, კჯ/კგ.
Q x VH2 \u003d 14493.6 (38.6 - 37) 0.278 \u003d 6447 W
წყლის მოხმარება სარწყავი კამერაში ჰაერის დატენიანებისთვის (ირიგაციის კამერის გამოსაკვებად), კგ/სთ
W P \u003d G (d o - d s) 10 -3 (29)
W P \u003d 14493.6 (9.2 - 4.8) 10 -3 \u003d 63.8 კგ / სთ.
3.7 კონდიციონერის ბრენდის შერჩევა და მისი განლაგება
KTZZ ბრენდის კონდიციონერებს შეუძლიათ ჰაერის მუშაობის ორი რეჟიმით მუშაობა:
ნომინალური სიმძლავრის რეჟიმში
მაქსიმალური შესრულების რეჟიმში
KTCZ ბრენდის კონდიციონერები იწარმოება მხოლოდ ძირითადი აღჭურვილობის განლაგების სქემების მიხედვით ან მათი მოდიფიკაციებით, რომლებიც ჩამოყალიბებულია შევსებით საჭირო აღჭურვილობა, ერთი აღჭურვილობის მეორეთი ჩანაცვლება ან გამორიცხვა გარკვეული ტიპებიაღჭურვილობა.
KTZZ ბრენდის კონდიციონერის ინდექსი განისაზღვრება სრული მოცულობითი შესრულების გათვალისწინებით.
L 1.25 \u003d 12078 1.25 \u003d 15097.5 მ 3/სთ
ვირჩევთ KTCZ-20 ბრენდის კონდიციონერს.
3.8 კონდიციონერის ელემენტების გამოთვლები და შერჩევა
3.8.1 სარწყავი კამერის გაანგარიშება
OKFZ-ის გაანგარიშება ხორციელდება VNIIKonditsioner მეთოდის მიხედვით.
ა) თბილი ამინდი
SCR-ის მოცულობითი შესრულების განსაზღვრა
L \u003d 12078 მ 3/სთ
ვერსია 1, საქშენების საერთო რაოდენობა n f = 18 ცალი.
ჩვენ განვსაზღვრავთ პროცესის ადიაბატური ეფექტურობის კოეფიციენტს კამერის პროცესის სხივის მახასიათებლების გათვალისწინებით ფორმულის მიხედვით
E a \u003d (J 1 - J 2) / (J 1 - J pr), (30)
სადაც J 1, J 2 - ჰაერის ენთალპია შესავალში, კამერის გამოსასვლელში, შესაბამისად,
J pr - ჰაერის შემზღუდველი მდგომარეობის ენთალპია J-d დიაგრამაზე,
E a \u003d (56.7 - 32.2) / (56.7 - 21) \u003d 0.686
განსაზღვრეთ ჰაერის შედარებითი ტემპერატურის სხვაობა
Θ = 0,33 s w μ (1/ Е p – 1/ Е а) (31)
Θ = 0,33 4,19 1,22 (1/ 0,42 - 1/ 0,686) = 1,586
ჩვენ ვიანგარიშებთ წყლის საწყის ტემპერატურას პალატაში
t w 1 \u003d t pr -Θ (J 1 - J 2) / w μ, (32)
სად t pr - შეზღუდოს ტემპერატურაჰაერი, °C.
t w 1 \u003d 6,5-1,586 (56,7 - 32,2) / 4,19 1,22 \u003d 3,32 ° С
ჩვენ ვიანგარიშებთ წყლის საბოლოო ტემპერატურას (კამერის გამოსასვლელში) ფორმულის მიხედვით
t w 2 \u003d t w 1 + (J 1 - J 2) / w μ (33)
t w 2 \u003d 1.32 + (56.7 - 32.2) / 4.19 1.22 \u003d 9.11 ° С
შესხურებული წყლის ნაკადის სიჩქარის განსაზღვრა
G w = μ G(34)
G w \u003d 1,22 14493,6 \u003d 17682,2 კგ / სთ (~ 17,7 მ 3 / სთ)
ჩვენ ვიანგარიშებთ წყლის ნაკადს საქშენში (საქშენის შესრულება)
g f = G w /n f (35)
g f \u003d 17682.2 / 42 \u003d 421 კგ / სთ
წყლის საჭირო წნევა საქშენის წინ განისაზღვრება ფორმულით
ΔР f = (g f /93.4) 1/0.49 (36)
ΔР f = (421/93.4) 1/0.49 = 21.6 კპა
ინჟექტორების სტაბილური მუშაობა შეესაბამება 20 kPa ≤ ΔР f ≤ 300 kPa. პირობა შესრულებულია.
ცივი წყლის ნაკადის სიჩქარე სამაცივრო სადგურიდან განისაზღვრება ფორმულით
G w x \u003d Q ცივი / c w (t w 1 - t w 2) (37)
G w x \u003d 47216 / 4.19 (9.11 - 3.32) \u003d 4935.8 კგ / სთ (~ 4.9 მ 3 / სთ).
ბ) ცივი პერიოდი
წლის ამ პერიოდში OKFZ მუშაობს ადიაბატური ჰაერის დატენიანების რეჟიმში.
სითბოს გადაცემის ეფექტურობის კოეფიციენტს განვსაზღვრავთ ფორმულით
E a \u003d (t 1 - t 2) / (t 1 - t m1) (38)
E a \u003d (25 - 14.2) / (25 -13.1) \u003d 0.908
ირიგაციის კოეფიციენტი განისაზღვრება გრაფიკული დამოკიდებულებიდან E a =f(μ).
ასევე გრაფიკულად μ-ის მნიშვნელობით ვპოულობთ კოეფიციენტის რიცხვით მნიშვნელობას
შემცირებული ენთალპიის ეფექტურობის ფაქტორი E p.
ჩვენ ვიანგარიშებთ შესხურებული წყლის ნაკადის სიჩქარეს ფორმულის გამოყენებით (34)
G w \u003d 1,85 14493,6 \u003d 26813,2 კგ / სთ (~ 26,8 მ 3 / სთ)
ჩვენ განვსაზღვრავთ საქშენის მუშაობას ფორმულის მიხედვით (35)
g f \u003d 26813.2 / 42 \u003d 638 კგ / სთ
ჩვენ ვადგენთ წყლის საჭირო წნევას საქშენების წინ ფორმულის მიხედვით (36)
ΔР f = (638/93.4) 1/0.49 = 50.4 კპა
ჩვენ ვიანგარიშებთ აორთქლების წყლის სიჩქარეს პალატაში ფორმულის მიხედვით
G w isp \u003d G (d o - d s) 10 -3 (39)
G w isp \u003d 14493.6 (9.2– 4.8) 10 -3 \u003d 63.8 კგ / სთ
როგორც გაანგარიშებიდან ჩანს, წყლის ყველაზე მაღალი დინება (26,8 მ 3/სთ) და წყლის უმაღლესი წნევა საქშენების წინ (50,4 კპა) შეესაბამება ცივ სეზონს. ეს პარამეტრები მიიღება როგორც გამოთვლილი ტუმბოს არჩევისას.
3.8.2 ჰაერის გამათბობლების გაანგარიშება
ჰაერის გამათბობლების გაანგარიშება ტარდება წელიწადის ორ პერიოდზე: ჯერ ითვლიან ცივ პერიოდს, შემდეგ წელიწადის თბილ პერიოდს.
ასევე ცალკე გამოთვალეთ პირველი და მეორე გათბობის ჰაერის გამათბობლები.
ჰაერის გამათბობლების გაანგარიშების მიზანია სითბოს გადაცემის საჭირო და ხელმისაწვდომი ზედაპირების და მათი მუშაობის რეჟიმის დადგენა.
გაანგარიშების შემოწმებისას, ისინი დაყენებულია საბაზო ჰაერის გამათბობლების ტიპისა და რაოდენობის მიხედვით, ცენტრალური კონდიციონერის ბრენდის საფუძველზე, ანუ თავდაპირველად ისინი იღებენ სტანდარტულ განლაგებას და აუმჯობესებენ მას გაანგარიშებით.
ცივი პერიოდი
გაანგარიშებისას გამოთვალეთ:
ჰაერის გასათბობად საჭირო სითბო, W
Q woz \u003d 18655.3 W;
ცხელი წყლის მოხმარება, კგ/სთ:
G w = 3.6Q woz /4.19(t w n - t w k) = 0.859Q woz / (t w n - t w k) (40)
G w \u003d 0,859 18655,3 / (150 - 70) \u003d 200,3 კგ / სთ;
კონდიციონერის ბრენდიდან გამომდინარე, შეირჩევა ბაზის სითბოს გადამცვლელების რაოდენობა და ტიპი, რისთვისაც გამოითვლება ჰაერის მასის სიჩქარე ჰაერის გამაცხელებლის თავისუფალ მონაკვეთში, კგ / (მ 2 წმ):
ρv = G woz /3600 f woz, (41)
სადაც f woz არის ჰაერის გავლის ღია ადგილი ჰაერის გამათბობელში, m 2
ცხელი წყლის გადაადგილების სიჩქარე სითბოს გადამცვლელი მილებით, მ/წმ
w = G w /(ρ w f w 3600), (42)
სადაც ρ w არის წყლის სიმკვრივე მის საშუალო ტემპერატურაზე, კგ/მ3;
f w - კვეთის ფართობი წყლის გავლისთვის, m 2.
w \u003d 200,3 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,038 მ / წმ.
ჩვენ ვიღებთ სიჩქარეს ტოლი 0.1 მ / წმ
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი, W / (m 2 K)
K = a(ρv) q w r ,(43)
სადაც a, q, r არის კოეფიციენტები
საშუალო ტემპერატურის სხვაობა გამაგრილებლებს შორის:
Δt cf = (t w n + t w k) / 2 - (t n + t k) / 2 (44)
Δtav = (150 + 70)/2 - (-18 +28)/2 = 35°С
საჭირო სითბოს გაცვლის ფართობი, მ 2
F tr \u003d Q woz / (K Δt cf) (45)
F tr \u003d 18655.3 / (27.8 35) \u003d 19.2 m 2
[(F r - F tr)/ F tr ] 100≤15%(46)
[(36.8 - 19.2)/ 19.2] 100 = 92%
პირობა არ არის დაკმაყოფილებული, ვიღებთ VH1 ჰაერის გამათბობელს ზღვარით.
ა) ცივი ამინდი
Q woz \u003d 6447 W;
ცხელი წყლის მოხმარება, კგ/სთ, ფორმულის მიხედვით (40)
G w \u003d 0,859 6447 / (150 - 70) \u003d 69,2 კგ / სთ;
კონდიციონერის ბრენდიდან გამომდინარე, შეირჩევა ბაზის სითბოს გადამცვლელების რაოდენობა და ტიპი, რისთვისაც გამოითვლება ჰაერის მასის სიჩქარე ჰაერის გამაცხელებლის ღია მონაკვეთში, კგ / (მ 2 წმ), ფორმულის მიხედვით ( 41) ρv \u003d 14493.6 / 3600 2.070 \u003d 1, 94 კგ / (მ 2 წმ);
ცხელი წყლის გადაადგილების სიჩქარე სითბოს გადამცვლელის მილებში, მ / წმ, ფორმულის მიხედვით (42)
w \u003d 69.2 / (1000 0.00148 3600) \u003d 0.013 მ / წმ.
ჩვენ ვიღებთ სიჩქარეს 0,1 მ/წმ-ის ტოლი.
სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი, W / (m 2 K), ფორმულის მიხედვით (43)
K \u003d 28 (1.94) 0.448 0.1 0.129 \u003d 27.8 W / (m 2 K);
საშუალო ტემპერატურის სხვაობა გამაგრილებლებს შორის, ფორმულის მიხედვით (44)
Δtav = (150 + 70)/2 - (13.8 +14.2)/2 = 26°C
სითბოს გაცვლის საჭირო ფართობი, მ 2, ფორმულის მიხედვით (45)
F tr \u003d 6447 / (27.8 26) \u003d 8.9 მ 2
ჩვენ ვამოწმებთ მდგომარეობას ფორმულით (46)
[(36.8 - 8.9)/ 8.9] 100 = 313%
ბ) თბილი პერიოდი
ზემოთ შემოთავაზებული ფორმულების მიხედვით (40) - (46), ჩვენ ხელახლა გამოვთვალოთ თბილი პერიოდისთვის
Q woz \u003d 23369,5 W;
G w \u003d 0,859 23369,5 / (70 - 30) \u003d 501,8 კგ / სთ
ρv \u003d 14493.6 / 3600 2.070 \u003d 1.94 კგ / (მ 2 წმ);
w \u003d 501,8 / (1000 0,00148 3600) \u003d 0,094 მ / წმ.
შემდგომი გამოთვლებისთვის ვიღებთ სიჩქარეს 0,1 მ/წმ-ის ტოლი.
K \u003d 28 (1.94) 0.448 0.1 0.129 \u003d 27.88 W / (მ 2 K);
Δtav = (30 + 70)/2 - (12 +19)/2 = 34,5 °С
F tr \u003d 23369.5 / (27.88 34.5) \u003d 24.3 m 2
ამ შემთხვევაში უნდა აკმაყოფილებდეს შემდეგი პირობა: ხელმისაწვდომ ზედაპირს F p (წინასწარ შერჩეული ჰაერის გამაცხელებელი) და საჭირო ზედაპირს F tr შორის, სითბოს გაცვლის ზედაპირის რეზერვი არ უნდა აღემატებოდეს 15%-ს.
[(36.8 - 24.3)/ 24.3] 100 = 51%
პირობა არ არის დაკმაყოფილებული, ვიღებთ VH2 ჰაერის გამათბობელს ზღვარით.
3.8.3 ჰაერის ფილტრების შერჩევა
SLE-ში ჰაერის მტვრისგან გასაწმენდად მოყვება ფილტრები, რომელთა საპროექტო ხსნარი განისაზღვრება ამ მტვრის ბუნებით და ჰაერის საჭირო სისუფთავით.
ჰაერის ფილტრის არჩევა ხდება [2, kn.2] მიხედვით.
არსებული მონაცემების საფუძველზე ვირჩევთ ფილტრს FR1-3.
3.8.4 კონდიცირების სისტემების აეროდინამიკური წინააღმდეგობის გაანგარიშება
SCR-ის მთლიანი აეროდინამიკური წინააღმდეგობა გამოიხატება ფორმულით
R s = ΔR pc + ΔR f + ΔR in1 + ΔR ok + ΔR in2 + ΔR pr + ΔR in.v. , (47)
სადაც ΔР pc არის მიმღები ერთეულის წინააღმდეგობა, Pa
ΔР pc = Δh pc (L/L c) 1.95 (48)
(აქ L არის SCW-ის გამოთვლილი მოცულობითი პროდუქტიულობა, მ 3/სთ;
L-დან - კონდიციონერის მოცულობითი შესრულება, მ 3 / სთ;
Δh pc - ბლოკის წინააღმდეგობა კონდიციონერის ნომინალურ სიმძლავრეზე (Δh pc = 24 Pa), Pa);
ΔР pc \u003d 24 (12078 / 20000) 1.95 \u003d 8.98 Pa;
ΔР f – ფილტრის აეროდინამიკური წინააღმდეგობა (ფილტრის მტვრის მაქსიმალურ შემცველობაზე ΔР f = 300 Pa), Pa;
ΔР в1 – პირველი ჰაერის გამაცხელებლის აეროდინამიკური წინააღმდეგობა, Pa;
ΔР в1 = 6,82 (ρv) 1,97 რ
ΔР в1 \u003d 6,82 (1,94) 1,97 0,99 \u003d 24,9 ვტ.
ΔР в2 – მეორე ჰაერგამათბობლის აეროდინამიკური წინააღმდეგობა, Pa
ΔР в2 \u003d 10,64 (υρ) 1,15 R, (49)
(აქ R არის კოეფიციენტი ჰაერის საშუალო არითმეტიკული ტემპერატურის მიხედვით ჰაერის გამათბობელში);
ΔР в2 \u003d 10,64 (1,94) 1,15 1,01 \u003d 23,03 Pa;
ΔР ok - სარწყავი კამერის აეროდინამიკური წინააღმდეგობა, Pa
ΔР ok \u003d 35 υ ok 2, (50)
(აქ υ ok არის ჰაერის სიჩქარე სარწყავი კამერაში, მ/წმ);
ΔР ok \u003d 35 2.5 2 \u003d 218.75 Pa;
ΔР pr - შემაერთებელი განყოფილების აეროდინამიკური წინააღმდეგობა, Pa
ΔР pr = Δh pr (L/L c) 2, (51)
(აქ Δh pr – მონაკვეთის წინააღმდეგობა ნომინალურ სიმძლავრეზე (Δh pr = 50 Pa), Pa);
ΔР pr \u003d 50 (12078/20000) 2 \u003d 18,2 Pa;
ΔР w.v - აეროდინამიკური წინააღმდეგობა საჰაერო სადინარებში და ჰაერის გამანაწილებლებში (ΔР w.v = 200 Pa), Pa.
P c \u003d 8,98 + 300 + 24,9 + 218,75 + 23,03 + 18,2 + 200 \u003d 793,86 Pa.
3.9 კონდიცირების ვენტილატორის შერჩევა
გულშემატკივართა შერჩევის საწყისი მონაცემებია:
ვენტილატორის შესრულება L, მ 3 / სთ;
ნომინალური წნევა შემუშავებულია ვენტილატორით P y, Pa და მითითებულია ფორმულით
P y \u003d P s [(273 + t p) / 293] P n / P b, (52)
სადაც t p არის მიწოდების ჰაერის ტემპერატურა წლის თბილ პერიოდში, °С;
P n - ჰაერის წნევა ნორმალურ პირობებში (P n \u003d 101320 Pa), Pa;
P b - ბარომეტრიული წნევა ვენტილატორის დამონტაჟების ადგილზე, Pa.
P y \u003d 793,86 [(273 + 20) / 293] 101230 / 101000 \u003d 796 Pa.
მიღებული მონაცემების საფუძველზე ვირჩევთ ვენტილატორი V.Ts4-75 ვერსია E8.095-1.
n in = 950 rpm
N y \u003d 4 კვტ
3.10 ტუმბოს შერჩევა სარწყავი კამერისთვის
ტუმბოს შერჩევა ხორციელდება სითხის ნაკადის სიჩქარისა და საჭიროების გათვალისწინებით
ორა. სითხის ნაკადი უნდა შეესაბამებოდეს მაქსიმალურ მოცულობას
მოცირკულირე წყლის მოხმარება სარწყავი კამერაში, მ 3/სთ
L w = G w max /ρ,(53)
სადაც G w max არის წყლის მაქსიმალური მასის ნაკადის სიჩქარე OCF-ში, კგ/სთ;
ρ არის OCF-ში შესული წყლის სიმკვრივე, კგ/მ 3.
L w \u003d 26813.2 / 1000 \u003d 26.8 m 3 / სთ
საჭირო ტუმბოს თავი H tr, m წყალი. ფორმულით განსაზღვრული ხელოვნება
Н tr = 0,1Р f + ΔН, (54)
სადაც Р f არის წყლის წნევა საქშენების წინ, kPa;
ΔH - წნევის დაკარგვა მილსადენებში, კოლექტორამდე აწევის სიმაღლის გათვალისწინებით (ირიგაციის კამერებისთვის ΔH = 8 მ ვ.კ.), m w.c. ქ..
H tr \u003d 0,1 50,4 + 8 \u003d 13,04 მ წყალი. Ხელოვნება.
მიღებული მონაცემების მიხედვით, ჩვენ ვირჩევთ ტუმბოს და მასზე ელექტროძრავას.
არჩეული ტუმბოს პარამეტრები:
დასახელება: KK45/30A;
სითხის მოხმარება 35 მ 3 / სთ;
სულ თავი 22,5 მ w.c. Ხელოვნება.;
არჩეული ელექტროძრავის პარამეტრები:
ტიპი A02-42-2;
წონა 57,6 კგ;
სიმძლავრე 3.1 კვტ.
3.11 სამაცივრო სისტემის ძირითადი აღჭურვილობის გაანგარიშება და შერჩევა
სამაცივრო სისტემის ძირითადი აღჭურვილობის გაანგარიშების მიზანია:
საჭირო გაგრილების სიმძლავრის გაანგარიშება და სამაცივრო მანქანის ტიპის შერჩევა;
სამაცივრო დანადგარის საოპერაციო პარამეტრების მოძიება და მათ საფუძველზე სამაცივრო დანადგარის ძირითადი ელემენტების-აორთქლებისა და კონდენსატორის დამადასტურებელი გაანგარიშების შესრულება.
გაანგარიშება ხორციელდება შემდეგი თანმიმდევრობით:
ა) იპოვნეთ სამაცივრო მანქანის საჭირო გაგრილების სიმძლავრე, W
Q x \u003d 1.15 Q მაგარი, (55)
სადაც Q მაგარი - ცივი მოხმარება, ვ.
Q x \u003d 1.15 47216 \u003d 59623.4 W
ბ) Q x-ის მნიშვნელობის გათვალისწინებით ვირჩევთ MKT40-2-1 სამაცივრო მანქანის ტიპს.
გ) განვსაზღვროთ სამაცივრო მანქანის მუშაობის რეჟიმი, რისთვისაც ვიანგარიშებთ:
მაცივრის აორთქლების ტემპერატურა, °С
t და \u003d (t w k + t x) / 2 - (4 ... 6), (56)
სადაც t w k არის სითხის ტემპერატურა, რომელიც გამოდის სარწყავი კამერიდან და შედის აორთქლებაში, °С;
t x არის სითხის ტემპერატურა, რომელიც გამოდის ამაორთქლებელიდან და შედის სარწყავი კამერაში, °С.
მაცივრის კონდენსაციის ტემპერატურა, °С
t k \u003d t w k2 +Δt, (57)
სადაც t w k2 არის კონდენსატორიდან გამოსული წყლის ტემპერატურა, °С
t w k2 =t w k1 +Δt (58)
(აქ t w k1 არის კონდენსატორში შესული წყლის ტემპერატურა, ° С (Δt \u003d 4 ... 5 ° С); ხოლო t k არ უნდა აღემატებოდეს + 36 ° С.)
t w k1 \u003d t mn + (3 ... 4), (59)
სადაც t mn არის გარე ჰაერის ტემპერატურა სველი ნათურის მიხედვით წლის თბილ პერიოდში, °С.
t და \u003d (3.32 + 9.11) / 2 - 4 \u003d 2.215 ° С
t წთ \u003d 10,5 ° С
t w k1 \u003d 10,5 + 4 \u003d 10,9 ° С
t w k2 \u003d 10,9 + 5 \u003d 15,9 ° С
t k \u003d 15,9 + 5 \u003d 20,9 ° С
თხევადი მაცივრის სუბგაციების ტემპერატურა საკონტროლო სარქვლის წინ, °С
t ზოლი \u003d t w k1 + (1 ... 2)
ზოლი \u003d 10,9 + 2 \u003d 12,9 ° С
მაცივრის ორთქლის შეწოვის ტემპერატურა კომპრესორის ცილინდრში, °С
მზე \u003d t და + (15 ... 30), (60)
სადაც t და არის მაცივრის აორთქლების ტემპერატურა, °С
მზე \u003d 0,715 + 25 \u003d 25,715 ° С
დ) ახორციელებენ აღჭურვილობის გადამოწმების გაანგარიშებას, რისთვისაც გამოთვლიან:
ევაპორატორის ზედაპირი ფორმულის მიხედვით
F და \u003d Q მაგარი /K და Δt cf.i, (61)
სადაც K და - სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი ჭურვი-მილის ამაორთქლებელი, რომელიც მუშაობს ფრეონზე 12 (K და = (350 ... 530) W / m 2 K);
Δt av.i - საშუალო ტემპერატურის სხვაობა აორთქლებაში სითბოს მატარებლებს შორის, რომელიც განისაზღვრება ფორმულით
Δt cf.i = (Δt b - Δt m) / 2.3 lg Δt b / Δt m (62)
Δt b \u003d Δt w 2 - t და (63)
Δt b \u003d 9.11 - 2.215 \u003d 6.895 ° С (64)
Δt m \u003d 3,32 - 2,215 \u003d 1,105 ° С
Δt av.i \u003d (6.895– 1.105) / 2.3 lg6.895 / 1.105 \u003d 3.72 ° С
F და \u003d 47216 / 530 3.72 \u003d 23.8 მ 2
გამოთვლილი ზედაპირი F და შევადაროთ აორთქლების F და `-ის ზედაპირს, მოცემული ტექნიკური სპეციფიკაციასამაცივრო მანქანა; ამ შემთხვევაში, მდგომარეობა
F და ≤ F და `
23,8 მ2< 24 м 2 – условие выполняется
კონდენსატორის ზედაპირი ფორმულის მიხედვით
F k \u003d Q k / K k Δt sr.k, (65)
Q k \u003d Q x + N k.in, (66)
(აქ N k.in არის კომპრესორის მოხმარებული ინდიკატორი სიმძლავრე; გარკვეული ზღვრით, ინდიკატორის სიმძლავრე შეიძლება მივიღოთ კომპრესორის ენერგიის მოხმარების ტოლი W);
K k - ჭურვი-მილის კონდენსატორის სითბოს გადაცემის კოეფიციენტი, რომელიც მუშაობს ფრეონ 12-ზე (K k \u003d (400 ... 650) W / m 2 K);
Δtav.k - საშუალო ტემპერატურის სხვაობა სითბოს მატარებლებს შორის კონდენსატორში, რომელიც განისაზღვრება ფორმულით, ° С
Δt შდრ. = (Δt b – Δt m)/2.3 lg Δt b / Δt m (67)
Δt b = t k - t w k1 (68)
Δt b \u003d 20,9 - 3,32 \u003d 17,58 ° С
Δt m = t - t w to2 (69)
Δt m \u003d 20,9 - 9,11 \u003d 11,79 ° С
Δt av.c = (17.58 - 11.79) / 2.3 lg17.58 / 11.79 = 14 ° С
Q k \u003d 59623.4 + 19800 \u003d 79423.4 W
F k \u003d 79423.4 / 400 14 \u003d 14.2 მ 2
F კონდენსატორის გამოთვლილი ზედაპირი შევადაროთ F კონდენსატორის ზედაპირს `-მდე, რომლის რიცხვითი მნიშვნელობა მოცემულია სამაცივრო მანქანის ტექნიკურ მახასიათებლებში, ხოლო პირობა უნდა აკმაყოფილებდეს
F-დან ≤ F-მდე `
14,2 მ 2 ≤ 16,4 მ 2 - პირობა შესრულებულია.
წყლის მოხმარება კონდენსატორში, კგ / წმ, გამოითვლება ფორმულით
W \u003d (1,1 Q c) / c w (t w c2 - t w c1), (70)
სადაც c w არის წყლის სპეციფიკური სითბოს სიმძლავრე (c w = 4190 ჯ/(კგ K))
W \u003d (1.1 79423.4) / 4190 (9.11 - 1.32) \u003d 2.6 კგ / წმ.
გამოყენებული წყაროების სია
1. SNiP 2.04.05-91. გათბობა, ვენტილაცია და კონდიციონერი. – მ.: სტროიზდატი, 1991 წ.
2. შიდა სანიტარული მოწყობილობები: ვენტილაცია და კონდიცირება /B.V. ბარკალოვი, ნ.ნ. პავლოვი, ს.ს. ამირჯანოვი და სხვები; რედ. ნ.ნ. პავლოვა იუ.ი. შილერი: 2 წიგნში. – მე-4 გამოცემა, შესწორებული. და დამატებითი - M .: Stroyizdat, 1992. წიგნი. 1, 2. ნაწილი 3.
3. Averkin A. G. მაგალითები და ამოცანები კურსისთვის "კონდიციონერი და გაგრილება": სახელმძღვანელო. შემწეობა. - მე-2 გამოცემა, რევ. და დამატებითი - მ.: გამომცემლობა DIA, 2003 წ.
4. Averkin A. G. კონდიციონერი და მაცივარი: გაიდლაინებიკურსის მუშაობისთვის. – პენზა: PISI, 1995 წ.
